1978年第0卷第1期文章目次
1978(1).
摘要:
一前言近几年,我们在难熔金属高温抗氧化涂层方面做了一些工作。经验表明,从加涂工艺上完全保证涂层质量是难以做到的。破坏性检验有很大的局限性。显然它不能用于成品件的检查和试验。无损检验技术在保证质量、改进工艺设计、防止事故以及抗氧化机理研究等方面有着特殊的作用。为了适应目前高温抗氧化涂层的发展,我们开展了难熔金属抗氧化涂层无损检验方面的研究。据工作实践及国外资料报导,我们研制的几种涂层系的主要缺陷类型为:1.涂层厚度不均匀;2.局部涂层成份不均匀;3.裂纹、空穴、小孔等。针对这些问题,我们初步建立了几种无损检
一前言近几年,我们在难熔金属高温抗氧化涂层方面做了一些工作。经验表明,从加涂工艺上完全保证涂层质量是难以做到的。破坏性检验有很大的局限性。显然它不能用于成品件的检查和试验。无损检验技术在保证质量、改进工艺设计、防止事故以及抗氧化机理研究等方面有着特殊的作用。为了适应目前高温抗氧化涂层的发展,我们开展了难熔金属抗氧化涂层无损检验方面的研究。据工作实践及国外资料报导,我们研制的几种涂层系的主要缺陷类型为:1.涂层厚度不均匀;2.局部涂层成份不均匀;3.裂纹、空穴、小孔等。针对这些问题,我们初步建立了几种无损检
1978(1).
摘要:
一、前言在“冶金部第一届难熔金属学术交流会”上,我所发表了“Cb752铌合金电子束焊接接头组织和性能”一文,介绍了厚度0.8毫米到1毫米的板材焊接研究结果,指出了Cb752合金焊接接头时效脆性问题。我们在上述试验研究基础上,进一步对厚度2.0～2.5毫米的板材开展了电子束焊接试验研究工作。现将工作总结如下。二、试验条件试验用板材化学成份及机械性能列于表1及表2。为对比,表中亦列出过去试验所用薄板材的成份及性能数据。
一、前言在“冶金部第一届难熔金属学术交流会”上,我所发表了“Cb752铌合金电子束焊接接头组织和性能”一文,介绍了厚度0.8毫米到1毫米的板材焊接研究结果,指出了Cb752合金焊接接头时效脆性问题。我们在上述试验研究基础上,进一步对厚度2.0～2.5毫米的板材开展了电子束焊接试验研究工作。现将工作总结如下。二、试验条件试验用板材化学成份及机械性能列于表1及表2。为对比,表中亦列出过去试验所用薄板材的成份及性能数据。
1978(1).
摘要:
前言自五十年代 H·Schafer 等人制得了二硒化铌单晶以来,人们对第ⅣB、ⅤB、ⅥB族金属元素的二硫族化合物在润滑性、超导性和热电性方面进行了大量的研究工作。特别是进入七十年代以来,随着科学技术的发展,军事武器的改进,宇航的需要,有关二硒化铌的研究和应用的报导激剧增加。这预示着二硒化铌将是一种有前途的新材料。新型固体润滑剂二硒化铌,其分子式:NbSe_2;分子量:250.43比重:6.28克/厘米~3,是具有金属光泽的灰色固体粉末。热稳定性:在氮气中使用温度可达600℃以上;在惰性气氛中达900℃,其
前言自五十年代 H·Schafer 等人制得了二硒化铌单晶以来,人们对第ⅣB、ⅤB、ⅥB族金属元素的二硫族化合物在润滑性、超导性和热电性方面进行了大量的研究工作。特别是进入七十年代以来,随着科学技术的发展,军事武器的改进,宇航的需要,有关二硒化铌的研究和应用的报导激剧增加。这预示着二硒化铌将是一种有前途的新材料。新型固体润滑剂二硒化铌,其分子式:NbSe_2;分子量:250.43比重:6.28克/厘米~3,是具有金属光泽的灰色固体粉末。热稳定性:在氮气中使用温度可达600℃以上;在惰性气氛中达900℃,其
1978(1).
摘要:
为了提高钛材的产量、质量和成材率,改善劳动条件,我们认为在钛的生产逐年发展的形势下,有必要发展钛带的生产。据此,于76年我们进行了钛带卷试轧工作,并成功地轧出了一卷0.34×620×7800毫米的钛带。但因设备条件的限制,我们的试验仅侧重于焊接和轧制工艺的摸索,因此,试验的片而性在所难免。现将试轧工艺情况简介如下:1.工艺流程一、钛卷材试轧工艺
为了提高钛材的产量、质量和成材率,改善劳动条件,我们认为在钛的生产逐年发展的形势下,有必要发展钛带的生产。据此,于76年我们进行了钛带卷试轧工作,并成功地轧出了一卷0.34×620×7800毫米的钛带。但因设备条件的限制,我们的试验仅侧重于焊接和轧制工艺的摸索,因此,试验的片而性在所难免。现将试轧工艺情况简介如下:1.工艺流程一、钛卷材试轧工艺
1978(1).
摘要:
前言Mo-0.5Ti-0.08Zr-(0.02～0.03)C,常称 TZM 合金。通过真空自耗电弧熔炼的 TZM 合金,借助在自耗熔烁过程中的特性,能获得较高质量的铸锭。本文通过实际生产情况,对 TZM 合金的真空自耗电弧熔炼工艺,包括电极制备、水冷效果、稳弧搅拌和熔炼功率等参数问题作一探讨,以供科研及生产人员的参考。一、电极制备(一)原料1.钼条:采用垂熔烧结钼条。
前言Mo-0.5Ti-0.08Zr-(0.02～0.03)C,常称 TZM 合金。通过真空自耗电弧熔炼的 TZM 合金,借助在自耗熔烁过程中的特性,能获得较高质量的铸锭。本文通过实际生产情况,对 TZM 合金的真空自耗电弧熔炼工艺,包括电极制备、水冷效果、稳弧搅拌和熔炼功率等参数问题作一探讨,以供科研及生产人员的参考。一、电极制备(一)原料1.钼条:采用垂熔烧结钼条。
1978(1).
摘要:
一、反应堆对结构材料性能的要求反应堆用的结构材料包括:堆芯结构材料、燃料元件包壳材料、反应堆容器以及热交换器材料等。随着反应堆的发展、堆的运行温度大幅度提高、燃耗进一步加深,材料的强度和抗腐蚀、耐辐照性能显得重要起来。因此,原先用的铝、镁及其合金就不能使用了,像不锈钢、镍基合金及难熔金属等强度高、抗腐蚀和耐辐照性能好的材料,尽管其中子俘获截面较大,但得到了应用。1、热堆对结构材料的要求:(1)良好的核性能,热中子吸收截面小,吸收中子后的感生放射性弱—没有 r 放
一、反应堆对结构材料性能的要求反应堆用的结构材料包括:堆芯结构材料、燃料元件包壳材料、反应堆容器以及热交换器材料等。随着反应堆的发展、堆的运行温度大幅度提高、燃耗进一步加深,材料的强度和抗腐蚀、耐辐照性能显得重要起来。因此,原先用的铝、镁及其合金就不能使用了,像不锈钢、镍基合金及难熔金属等强度高、抗腐蚀和耐辐照性能好的材料,尽管其中子俘获截面较大,但得到了应用。1、热堆对结构材料的要求:(1)良好的核性能,热中子吸收截面小,吸收中子后的感生放射性弱—没有 r 放
1978(1).
摘要:
因其优良的超导性能,人们期望把 A-15化合物超导体用于需要比合金超导体所能达到的磁场更高的各种用途中。但是化合物超导体的机械脆性往往在将其加工成线材时引起一些问题,并且这一障碍阻止了它的广泛应用。最初,人们曾设想用图1a 中所示的单芯带状结构来解决脆性化合物超导体的机械问题。这种结构的 Nb_3Sn 和 V_3Ga 导体现已实际应用了。近来发现,Nb_3Sn 带能产生158KG 的高磁场,而 V_3Ga 则能产生175KG 的高磁场。但是在采用这些超导体的磁体设计中,一个共同的技术问题是由它们的结构上的
因其优良的超导性能,人们期望把 A-15化合物超导体用于需要比合金超导体所能达到的磁场更高的各种用途中。但是化合物超导体的机械脆性往往在将其加工成线材时引起一些问题,并且这一障碍阻止了它的广泛应用。最初,人们曾设想用图1a 中所示的单芯带状结构来解决脆性化合物超导体的机械问题。这种结构的 Nb_3Sn 和 V_3Ga 导体现已实际应用了。近来发现,Nb_3Sn 带能产生158KG 的高磁场,而 V_3Ga 则能产生175KG 的高磁场。但是在采用这些超导体的磁体设计中,一个共同的技术问题是由它们的结构上的
1978(1).
摘要:
作者研究的通称为‘Raflo’的方法是把锭坯从一端通过一个‘环缝’(orifice)放射状地向外挤压,该‘环缝’由两个彼此接近的平行平面构成。挤压金属首先形成一个园盘形状,随着挤压进行,该‘园盘’的直径不断增大。当挤压沿径向进行到要求的管材直径时,其弯转90°,挤压沿轴向继续进行而形成管材。本文叙及了概况、本方法的由来,并讨论了基本压力分析、表面质量、同心度及尺寸。叙述并插图说明了原始实验情况,由这些原始实验得出的对生产设备的一些设想于文末作了简要说明。
作者研究的通称为‘Raflo’的方法是把锭坯从一端通过一个‘环缝’(orifice)放射状地向外挤压,该‘环缝’由两个彼此接近的平行平面构成。挤压金属首先形成一个园盘形状,随着挤压进行,该‘园盘’的直径不断增大。当挤压沿径向进行到要求的管材直径时,其弯转90°,挤压沿轴向继续进行而形成管材。本文叙及了概况、本方法的由来,并讨论了基本压力分析、表面质量、同心度及尺寸。叙述并插图说明了原始实验情况,由这些原始实验得出的对生产设备的一些设想于文末作了简要说明。
1978(1).
摘要:
在一些三元钼硫化合物中测得的非常高的临界磁场,给高场线圈技术提供了新的可能性。但是,高临界磁场并不是成为实用超导体材料的唯一标准。超导线必须运载适当高的临界电流,又要有良好的机械性能。迄今为止,对这些化合物所作的测量多数是用粉末烧结制品做的,最近也有一些用熔铸样品进行测量的报导。在这两种情况下,由于材料塑性很差,显然是不能用一般的工艺将这些化合物拉成线材的。因此这种情况类似于 A—15型化合物所遇到的情况,不过后者已有可能制成工业超导体了。本文试图论证用三元钼硫化物生产超导线的可能性。
在一些三元钼硫化合物中测得的非常高的临界磁场,给高场线圈技术提供了新的可能性。但是,高临界磁场并不是成为实用超导体材料的唯一标准。超导线必须运载适当高的临界电流,又要有良好的机械性能。迄今为止,对这些化合物所作的测量多数是用粉末烧结制品做的,最近也有一些用熔铸样品进行测量的报导。在这两种情况下,由于材料塑性很差,显然是不能用一般的工艺将这些化合物拉成线材的。因此这种情况类似于 A—15型化合物所遇到的情况,不过后者已有可能制成工业超导体了。本文试图论证用三元钼硫化物生产超导线的可能性。
10 钛粉加工的进展
1978(1).
摘要:
由于钛具有无与伦比的综合性能,它在现代航空空间系统中应用很广。钛在室温和中等温度(800℃左右)下拥有高的比强度(强度—密度之比)和非常好的腐蚀抗力。因此人们把钛用作现代汽轮发动机的叶片、压气机盘和叶片、飞机骨架结构等。在上述应用中,不是需要高强度,就是使用温度超过了铝合金的极限。在诸如 F-14、F-15和B-1等现代先进飞机中,用钛量已超过飞机骨架重量的20%。尽管钛有明显的优点,它在航空空间中的应用尚未达到予期的水平,其根本原因是钛的成本高。造成成本高的根源在原料准备方面。锻造合金材料的成本一般平均
由于钛具有无与伦比的综合性能,它在现代航空空间系统中应用很广。钛在室温和中等温度(800℃左右)下拥有高的比强度(强度—密度之比)和非常好的腐蚀抗力。因此人们把钛用作现代汽轮发动机的叶片、压气机盘和叶片、飞机骨架结构等。在上述应用中,不是需要高强度,就是使用温度超过了铝合金的极限。在诸如 F-14、F-15和B-1等现代先进飞机中,用钛量已超过飞机骨架重量的20%。尽管钛有明显的优点,它在航空空间中的应用尚未达到予期的水平,其根本原因是钛的成本高。造成成本高的根源在原料准备方面。锻造合金材料的成本一般平均
1978(1).
摘要:
Zr—2.5Nb 合金具有良好的物化性能和工艺性能,因此成为制作水冷动力堆各种构件必不可少的材料。但是,这种合金在反应堆中吸氢,并且由于氢化物的析出而发生氢脆,这就限制了它的使用寿命,并使反应堆的最高运转温度限制在350—400℃之间。要提高反应堆的热效率,就必须探索能改善合金高温性能的合金元素;Ni、V、Ti 这些合金元素可能是潜在的重要元素,因为已知这些元素能提高锆的强度。但是,它们对氢在 Zr—2.5Nb 合金中固溶度的影响问题,现在尚不清楚。印度铸锻造工学院材料科学系的 V、K.辛纳(Sinha)
Zr—2.5Nb 合金具有良好的物化性能和工艺性能,因此成为制作水冷动力堆各种构件必不可少的材料。但是,这种合金在反应堆中吸氢,并且由于氢化物的析出而发生氢脆,这就限制了它的使用寿命,并使反应堆的最高运转温度限制在350—400℃之间。要提高反应堆的热效率,就必须探索能改善合金高温性能的合金元素;Ni、V、Ti 这些合金元素可能是潜在的重要元素,因为已知这些元素能提高锆的强度。但是,它们对氢在 Zr—2.5Nb 合金中固溶度的影响问题,现在尚不清楚。印度铸锻造工学院材料科学系的 V、K.辛纳(Sinha)
12 日本钛合金生产研制情况
1978(1).
摘要:
熔铸:日本采用二次自耗电弧炉重熔生产钛锭,过去20年间,仅神户制钢厂钛熔炼车间采用这种办法生产了约2万吨钛锭。铸锭重量一般为1～8吨。主要生产品种是纯钛,也生产一些钛合金。五吨以上的铸锭趋向用1米2宽的带卷生产。1971年末日本不锈钢公司直江津工厂建成工业规模的等离子熔炼炉,可直接铸出245×1125×2450毫米供直接热轧用的钛扁锭。钛合金的研制:目前日本钛生产中大部分是工业纯钛,钛合金极少。神户制钢所研制了 Ti—5Ta 合金,对于高温高浓度硝酸有优异的耐蚀性,正广泛用于制造卡斯米隆合成纤维工艺中的硝
熔铸:日本采用二次自耗电弧炉重熔生产钛锭,过去20年间,仅神户制钢厂钛熔炼车间采用这种办法生产了约2万吨钛锭。铸锭重量一般为1～8吨。主要生产品种是纯钛,也生产一些钛合金。五吨以上的铸锭趋向用1米2宽的带卷生产。1971年末日本不锈钢公司直江津工厂建成工业规模的等离子熔炼炉,可直接铸出245×1125×2450毫米供直接热轧用的钛扁锭。钛合金的研制:目前日本钛生产中大部分是工业纯钛,钛合金极少。神户制钢所研制了 Ti—5Ta 合金,对于高温高浓度硝酸有优异的耐蚀性,正广泛用于制造卡斯米隆合成纤维工艺中的硝
1978(1).
摘要:
Ti—Zr—Mo 系 AT2钛合金是在低温条件下有前途的工业材料之一。用不同杂质含量、不同等级的海绵钛(—110。—120)制取合金,氧是其中最主要的一种杂质。由于采用了不同牌号的海绵钛,强度极限值,特别是大锻件的强度极限值波动较大。苏联巴依柯夫冶金研究所的 K.A.马克西莫夫等人研究了氧对 AT2钛合金低温机械性能的影响。他们制备了含0.07;0.15;。0.20;0.35和0.5%氧的合金进行研究,用
Ti—Zr—Mo 系 AT2钛合金是在低温条件下有前途的工业材料之一。用不同杂质含量、不同等级的海绵钛(—110。—120)制取合金,氧是其中最主要的一种杂质。由于采用了不同牌号的海绵钛,强度极限值,特别是大锻件的强度极限值波动较大。苏联巴依柯夫冶金研究所的 K.A.马克西莫夫等人研究了氧对 AT2钛合金低温机械性能的影响。他们制备了含0.07;0.15;。0.20;0.35和0.5%氧的合金进行研究,用
1978(1).
摘要:
用铜包套的 NbTi 超导体不仅在室温时(300K)而且在低温时都可以承受较大的机械应力。室温时这应力是由于制作线圈的拉伸和弯曲产生的。低温时,一方面由于冷却时铜和铌不同的热膨胀作用产生较大的应力;另一方面由于在磁作用时出现的机械力而产生应力。西德真空熔炼公司详细地研究了 NbTi50在4—390K 这个温度范围内的强度,结果表明:20K 以下,塑性变形无例外地都是经过{100}面上的剪切来实现的。随着冷变形的增加,在20K 以下剪切变得容易了,这导致了屈服点的下降。随着冷变形增加而明显的(110)变形织
用铜包套的 NbTi 超导体不仅在室温时(300K)而且在低温时都可以承受较大的机械应力。室温时这应力是由于制作线圈的拉伸和弯曲产生的。低温时,一方面由于冷却时铜和铌不同的热膨胀作用产生较大的应力;另一方面由于在磁作用时出现的机械力而产生应力。西德真空熔炼公司详细地研究了 NbTi50在4—390K 这个温度范围内的强度,结果表明:20K 以下,塑性变形无例外地都是经过{100}面上的剪切来实现的。随着冷变形的增加,在20K 以下剪切变得容易了,这导致了屈服点的下降。随着冷变形增加而明显的(110)变形织
15 新型万能轧机
1978(1).
摘要:
据西德杂志《Blender-Bleche-Rohre》1975年 No.11报道,在某工厂投产了一台现代化的万能轧机。这台五辊轧机无论是热轧,还是冷轧 Mo、w 和 Ti 板及带都是适用的。热轧板材时原始坯料的最大厚度为35毫米,冷轧时为4毫米。制得轧材的最小厚度
据西德杂志《Blender-Bleche-Rohre》1975年 No.11报道,在某工厂投产了一台现代化的万能轧机。这台五辊轧机无论是热轧,还是冷轧 Mo、w 和 Ti 板及带都是适用的。热轧板材时原始坯料的最大厚度为35毫米,冷轧时为4毫米。制得轧材的最小厚度
16 摆线轧机
1978(1).
摘要:
西德轧钢机械制造厂,约瑟夫。弗罗林研究出了一种对于轧制难变形的金属如:钛青铜,不锈钢等有很大前途的新的轧制理论。1976年5月受托制造了这种摆线轧机的样机(12辊)。这种轧机能获得10:1～15:1的道次压缩比。它是根据摆线轧制原理进行工作的。轧机在轧制区,两个工作辊沿摆线轨迹运动:轧辊咬住坯料并压缩其厚度。在随后的精正区里,工作辊在互相平行的直线轨迹上运行。此时辊缝保持不变,因此产品厚度也不变。工作辊在上述两个区域里的纵向运动是通过曲柄传动装置带动一个能确保两个轧辊同步运动的十字头来实现的。通过液压驱动
西德轧钢机械制造厂,约瑟夫。弗罗林研究出了一种对于轧制难变形的金属如:钛青铜,不锈钢等有很大前途的新的轧制理论。1976年5月受托制造了这种摆线轧机的样机(12辊)。这种轧机能获得10:1～15:1的道次压缩比。它是根据摆线轧制原理进行工作的。轧机在轧制区,两个工作辊沿摆线轨迹运动:轧辊咬住坯料并压缩其厚度。在随后的精正区里,工作辊在互相平行的直线轨迹上运行。此时辊缝保持不变,因此产品厚度也不变。工作辊在上述两个区域里的纵向运动是通过曲柄传动装置带动一个能确保两个轧辊同步运动的十字头来实现的。通过液压驱动
