1986年第0卷第3期文章目次
1986(3).
摘要:
本文扼要介绍了相界能的测定方法,对金相统计法测定相界面能的数学公式进行了证明,给出了二面角的理论分布曲线,并和实际测量曲线做了比较和分析。结果表明,用金相统计法测定合金的相界面能,是一种易行、准确的方法。
本文扼要介绍了相界能的测定方法,对金相统计法测定相界面能的数学公式进行了证明,给出了二面角的理论分布曲线,并和实际测量曲线做了比较和分析。结果表明,用金相统计法测定合金的相界面能,是一种易行、准确的方法。
1986(3).
摘要:
对变形量为60%—99.7%锥型模拉拔的掺杂钨丝组合试样,在常规X射线衍射仪上,利用Harris—Лайнср方法,分别测绘了垂直拉丝轴的横截面和平行拉丝轴的纵剖面(直径平面)的反极图。分析了〈011〉纤维织构离散度随变形量和中间退火的变化规律;〈102〉和〈114〉亚稳态过渡织构的形成,垂直拉丝轴的径向方向上〈001〉-〈111〉高密度取向带的形成。
对变形量为60%—99.7%锥型模拉拔的掺杂钨丝组合试样,在常规X射线衍射仪上,利用Harris—Лайнср方法,分别测绘了垂直拉丝轴的横截面和平行拉丝轴的纵剖面(直径平面)的反极图。分析了〈011〉纤维织构离散度随变形量和中间退火的变化规律;〈102〉和〈114〉亚稳态过渡织构的形成,垂直拉丝轴的径向方向上〈001〉-〈111〉高密度取向带的形成。
1986(3).
摘要:
本工作是利用透射电子显微镜观察国产掺杂钨丝加工态和再结晶态的组织特征。加工态钨丝呈明显的纤维组织,纤维内部的位错密度极不均匀,被拉长的钾管沿纤维界壁分布。高温时成串排列的钾泡钉扎界面,使其呈弓形,抑制再结晶过程。但是,在钾泡钉扎晶界不明显的情况下,出现不均匀再结晶现象,这表面尚有其它因素控制掺杂钨丝的再结晶过程。
本工作是利用透射电子显微镜观察国产掺杂钨丝加工态和再结晶态的组织特征。加工态钨丝呈明显的纤维组织,纤维内部的位错密度极不均匀,被拉长的钾管沿纤维界壁分布。高温时成串排列的钾泡钉扎界面,使其呈弓形,抑制再结晶过程。但是,在钾泡钉扎晶界不明显的情况下,出现不均匀再结晶现象,这表面尚有其它因素控制掺杂钨丝的再结晶过程。
1986(3).
摘要:
本文研究了影响化学沉积层结构和性能的各种因素,如化学成分、退火温度和时间等,并提出了要使非晶态镍磷合金在晶化后具有较为优越的性能,其含磷量为12～15%(at),退火规范是在400℃时保温1小时。
本文研究了影响化学沉积层结构和性能的各种因素,如化学成分、退火温度和时间等,并提出了要使非晶态镍磷合金在晶化后具有较为优越的性能,其含磷量为12～15%(at),退火规范是在400℃时保温1小时。
1986(3).
摘要:
一、前言TC11合金是α+β两相耐热钛合金中热强性最好的合金之一,可以用来制造航空喷气发动机的压气机盘件和叶片,苏联已在P-
一、前言TC11合金是α+β两相耐热钛合金中热强性最好的合金之一,可以用来制造航空喷气发动机的压气机盘件和叶片,苏联已在P-
1986(3).
摘要:
本文着重介绍了带有不同深度的横向圆周人工缺陷,带有不同长度的横向穿透人工缺陷,带有不同长度不同深度的横向表面人工缺陷的Zr-2合金结构管的断裂试验研究结果。根据“在结构件无缺陷区域里出现屈服前,已有缺陷的端部可开裂而不断裂的准则”,给出了Zr-2合金管在堆内运行工况条件下允许存在的横向缺陷尺寸。对现行的探伤验收标准进行了讨论。
本文着重介绍了带有不同深度的横向圆周人工缺陷,带有不同长度的横向穿透人工缺陷,带有不同长度不同深度的横向表面人工缺陷的Zr-2合金结构管的断裂试验研究结果。根据“在结构件无缺陷区域里出现屈服前,已有缺陷的端部可开裂而不断裂的准则”,给出了Zr-2合金管在堆内运行工况条件下允许存在的横向缺陷尺寸。对现行的探伤验收标准进行了讨论。
1986(3).
摘要:
—、前言我国的稀土资源丰富,加入稀土元素对金属性能有好的影响,已广泛应用于合金钢、铝合金和镁合金等各种金属材料中。近年来,在钛合金中加入微量稀土铈的工作取
—、前言我国的稀土资源丰富,加入稀土元素对金属性能有好的影响,已广泛应用于合金钢、铝合金和镁合金等各种金属材料中。近年来,在钛合金中加入微量稀土铈的工作取
1986(3).
摘要:
贵金属实际应用于国民经济的各个领域;在其产量增长不多的情况下,需求量却不断地增长。现在,全世界都比较缺少这些金属,特别是银、铂、金和铱。贵金属具有许多令人满意的物理-化学
贵金属实际应用于国民经济的各个领域;在其产量增长不多的情况下,需求量却不断地增长。现在,全世界都比较缺少这些金属,特别是银、铂、金和铱。贵金属具有许多令人满意的物理-化学
9 金属渗硼
1986(3).
摘要:
采用适当的渗硼剂、活化剂和加工工艺能使工件表面形成有良好耐磨性能的硼化物层。本文探讨了钢基材表面的几种渗硼工艺及其应用。同时叙述了钛及钛合金、钴基合金、烧结碳化钨硬质合金和镍基合金的渗硼工艺以及它们在工业上的应用。
采用适当的渗硼剂、活化剂和加工工艺能使工件表面形成有良好耐磨性能的硼化物层。本文探讨了钢基材表面的几种渗硼工艺及其应用。同时叙述了钛及钛合金、钴基合金、烧结碳化钨硬质合金和镍基合金的渗硼工艺以及它们在工业上的应用。
1986(3).
摘要:
用粉末冶金方法生产、随后进行高温旋锻的Mo-5%W合金,其亚晶界存在着非常细的显微孔穴。实验表明:这些显微孔穴对小旋锻量的试样容易引起蠕变断裂,但对断面减缩率大于50%的试样则不会发生蠕变断裂。
用粉末冶金方法生产、随后进行高温旋锻的Mo-5%W合金,其亚晶界存在着非常细的显微孔穴。实验表明:这些显微孔穴对小旋锻量的试样容易引起蠕变断裂,但对断面减缩率大于50%的试样则不会发生蠕变断裂。
1986(3).
摘要:
研究了两种W-Ni-Fe合金在室温下纵向轧制和横向轧制的组织、显微硬度、织构及断裂特性。合金是由粉末压坏经液相烧结方法制备的。用专门的方法在拉伸试样侧面刻上显微线条,用来研究拉伸过程中材料的流动特性。轧制时的真实变形为1.42～1.75。上述两类合金都是均匀变形,在钨-钨及钨-粘结剂界面上没有观察到切变。合金的硬化都遵循抛物线规律。这可能与可动位错和位错群(forest dislocation)之间的长程交互作用有关。
研究了两种W-Ni-Fe合金在室温下纵向轧制和横向轧制的组织、显微硬度、织构及断裂特性。合金是由粉末压坏经液相烧结方法制备的。用专门的方法在拉伸试样侧面刻上显微线条,用来研究拉伸过程中材料的流动特性。轧制时的真实变形为1.42～1.75。上述两类合金都是均匀变形,在钨-钨及钨-粘结剂界面上没有观察到切变。合金的硬化都遵循抛物线规律。这可能与可动位错和位错群(forest dislocation)之间的长程交互作用有关。
1986(3).
摘要:
金属-硼-碳(M-B-C)系硬质材料的成分范围能给出的密度范围很宽,即7.8～17.1吨/米~3,而硬度值的变化范围很小。该系中的几种合金的耐磨性和断裂韧性值都在
金属-硼-碳(M-B-C)系硬质材料的成分范围能给出的密度范围很宽,即7.8～17.1吨/米~3,而硬度值的变化范围很小。该系中的几种合金的耐磨性和断裂韧性值都在
1986(3).
摘要:
本文完成了Ca-Al-Si-S-O-C系在1400℃时的热力学计算。由于使用了计算机程序,不但已经使多元系相图的计算工作变得更为简便,而且还能绘出在接近于硬质合金实际烧结条件下硫化物、氧化物和硅化物稳定区随硫和氧化学势的变化图。因此,存在有两种相图:一种是对应于碳化物饱和度的元素的最大活性相图;另一种是关于微量杂质元素Ca、Si、Al的对比活性相图,这些元素的对比活性与在液态钴中估算出的微量元素浓度有关。
本文完成了Ca-Al-Si-S-O-C系在1400℃时的热力学计算。由于使用了计算机程序,不但已经使多元系相图的计算工作变得更为简便,而且还能绘出在接近于硬质合金实际烧结条件下硫化物、氧化物和硅化物稳定区随硫和氧化学势的变化图。因此,存在有两种相图:一种是对应于碳化物饱和度的元素的最大活性相图;另一种是关于微量杂质元素Ca、Si、Al的对比活性相图,这些元素的对比活性与在液态钴中估算出的微量元素浓度有关。
1986(3).
摘要:
为了用高温退火和自电阻加热工艺生产大尺寸和可选择形状的钼单晶,研究了掺杂元素对二次晶粒长大行为的影响和反常晶粒长大的机制。结果发现,一定数量的CaO和/或MgO作为加工钼晶粒长大行为的抑制剂是有效的:最初,CaO或MgO在原有再结晶晶粒边界上析出,抑制了正常的晶粒长大,相反,当它们在较高的温度下分解为单个元素时则容许反常的晶粒长大。所以,容易由热加工的钼材制取10×40×200毫米的大尺寸单晶片,弯曲角约为70°的、2毫米厚的弯曲单晶片,φ5×210毫米的单晶棒和尺寸为16(外径)×9(内径)×200(长
为了用高温退火和自电阻加热工艺生产大尺寸和可选择形状的钼单晶,研究了掺杂元素对二次晶粒长大行为的影响和反常晶粒长大的机制。结果发现,一定数量的CaO和/或MgO作为加工钼晶粒长大行为的抑制剂是有效的:最初,CaO或MgO在原有再结晶晶粒边界上析出,抑制了正常的晶粒长大,相反,当它们在较高的温度下分解为单个元素时则容许反常的晶粒长大。所以,容易由热加工的钼材制取10×40×200毫米的大尺寸单晶片,弯曲角约为70°的、2毫米厚的弯曲单晶片,φ5×210毫米的单晶棒和尺寸为16(外径)×9(内径)×200(长
1986(3).
摘要:
在钛和镍基超合金的等温锻造中,通常采用钼基合金模具,每付锻造装置的模具成本由模子本身的成本所决定,即包括模具原材料成本、制造成本以及模具的使用寿命。模具可能出现三种破坏方式:模具塑性变形、裂纹的萌生和长大以及模腔的磨损,这些破坏方式都限制了模具结构设计的灵活性和模具的使用寿命。本文用不同实例讨论了这三种破坏方式。也讨论了目前和今后模具材料的性能要求。所列举的实例包括有以塑性变形为主的模具结构例子以及以裂纹生长为限制因素的例子。比较了TZM、TZC和另一种发展中的ZHM合金的拉伸以及疲劳性能。讨论了TZM的
在钛和镍基超合金的等温锻造中,通常采用钼基合金模具,每付锻造装置的模具成本由模子本身的成本所决定,即包括模具原材料成本、制造成本以及模具的使用寿命。模具可能出现三种破坏方式:模具塑性变形、裂纹的萌生和长大以及模腔的磨损,这些破坏方式都限制了模具结构设计的灵活性和模具的使用寿命。本文用不同实例讨论了这三种破坏方式。也讨论了目前和今后模具材料的性能要求。所列举的实例包括有以塑性变形为主的模具结构例子以及以裂纹生长为限制因素的例子。比较了TZM、TZC和另一种发展中的ZHM合金的拉伸以及疲劳性能。讨论了TZM的
17 粉末冶金钛部件
1986(3).
摘要:
通过粉末冶金技术生产钛部件,可使一系列结构件获得技术和经济上的利益。这种生产技术原则上有两种工艺: 通过挤压、烧结和锻造工艺把由廉价的海绵状粉末与适当的中间合金粉末混合而成的所需合金,加工成完全致密的部件。文章讨论了这种生产工艺及由此而得到的几个人们熟悉的钛合金的性能。这种方法首先适于生产处于超高周疲劳应力作用之下的部件,把由旋转电极法(PREP法)生产的含有中间合金的球形粉,装在钢模或由其它材料制的模具(比如陶瓷模)里,热等静压成部件。这样就得到了近成品形状的预制件(“near net shape”),
通过粉末冶金技术生产钛部件,可使一系列结构件获得技术和经济上的利益。这种生产技术原则上有两种工艺: 通过挤压、烧结和锻造工艺把由廉价的海绵状粉末与适当的中间合金粉末混合而成的所需合金,加工成完全致密的部件。文章讨论了这种生产工艺及由此而得到的几个人们熟悉的钛合金的性能。这种方法首先适于生产处于超高周疲劳应力作用之下的部件,把由旋转电极法(PREP法)生产的含有中间合金的球形粉,装在钢模或由其它材料制的模具(比如陶瓷模)里,热等静压成部件。这样就得到了近成品形状的预制件(“near net shape”),
1986(3).
摘要:
近年来,钛及钛合金(以下简称钛)作为轻质、高强度和高耐蚀性的材料,尤其在宇航机械和化工设备等许多领域广泛应用。为了应用钛,每每有必要分析研究其真实的
近年来,钛及钛合金(以下简称钛)作为轻质、高强度和高耐蚀性的材料,尤其在宇航机械和化工设备等许多领域广泛应用。为了应用钛,每每有必要分析研究其真实的
