1996年第0卷第5期文章目次
1996(5).
摘要:
研究了加入ＳｉＣ晶须对Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）基金属陶瓷抗弯强度和断裂韧性的影响。结果表明：加入１０Ｖｏｌ％ＳｉＣ晶须能提高抗弯强度和断裂韧性；该材料的载荷一位移曲线因晶须的反复阻止作用呈锯齿状；材料的良好强韧性是金属相增强增韧、裂纹偏转增韧以及ＳｉＣ晶须的裂纹桥接与拔出效应共同作用的结果。
研究了加入ＳｉＣ晶须对Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）基金属陶瓷抗弯强度和断裂韧性的影响。结果表明：加入１０Ｖｏｌ％ＳｉＣ晶须能提高抗弯强度和断裂韧性；该材料的载荷一位移曲线因晶须的反复阻止作用呈锯齿状；材料的良好强韧性是金属相增强增韧、裂纹偏转增韧以及ＳｉＣ晶须的裂纹桥接与拔出效应共同作用的结果。
1996(5).
摘要:
观察分析了Ｆｅ４０Ｍｏ合金在１０－５０ｋｐａ的硫蒸气中的高温硫化动力学规律和硫化产物层结构变化。结果表明，硫压对Ｆｅ４０Ｍｏ的硫化动力学规律和硫化速度有一定影响，５０ｋＰａ时比１０ｋＰａ硫化还慢些；高硫压及较高温度下合金硫化由其中Ｆｅ的硫化控制，而不象低硫压时只受Ｍｏ的硫化控制。这些表现与Ｆｅ２０Ｍｏ的相近，表明在高温和高疏压的苛刻环境中，合金中添加Ｍｏ的作用被削弱了。合金硫化动人学表现与产物层结构、特别是中间层ＭｏＳ２的厚度和密度有根大关系，当产物层致密、中间层密度高、厚度大时。合金硫化速度较慢。ＭｏＳ
观察分析了Ｆｅ４０Ｍｏ合金在１０－５０ｋｐａ的硫蒸气中的高温硫化动力学规律和硫化产物层结构变化。结果表明，硫压对Ｆｅ４０Ｍｏ的硫化动力学规律和硫化速度有一定影响，５０ｋＰａ时比１０ｋＰａ硫化还慢些；高硫压及较高温度下合金硫化由其中Ｆｅ的硫化控制，而不象低硫压时只受Ｍｏ的硫化控制。这些表现与Ｆｅ２０Ｍｏ的相近，表明在高温和高疏压的苛刻环境中，合金中添加Ｍｏ的作用被削弱了。合金硫化动人学表现与产物层结构、特别是中间层ＭｏＳ２的厚度和密度有根大关系，当产物层致密、中间层密度高、厚度大时。合金硫化速度较慢。ＭｏＳ
1996(5).
摘要:
通过对Ｔｉ－３３Ａｌ－３Ｃｒ－０．５Ｍｏ（ｗｔ％）合金在９００℃高温拉伸时的变形特性、显微组织变化及断口形貌的研究，发现ＴｉＡｌ基合金高温变形主要是通过等轴相晶粒内的位错滑移、晶界滑移和层片晶团（Ｌ）中层片间的相对滑移来进行的；相晶粒在变形过程中发生周期性的动态再结晶并引起流变应力周期性波动；层片状晶团与晶粒变形的非协调性导致孔洞在Ｌ／界面形核、长大并相互连通使合金最后断裂。
通过对Ｔｉ－３３Ａｌ－３Ｃｒ－０．５Ｍｏ（ｗｔ％）合金在９００℃高温拉伸时的变形特性、显微组织变化及断口形貌的研究，发现ＴｉＡｌ基合金高温变形主要是通过等轴相晶粒内的位错滑移、晶界滑移和层片晶团（Ｌ）中层片间的相对滑移来进行的；相晶粒在变形过程中发生周期性的动态再结晶并引起流变应力周期性波动；层片状晶团与晶粒变形的非协调性导致孔洞在Ｌ／界面形核、长大并相互连通使合金最后断裂。
1996(5).
摘要:
应用扫描电镜、电子探针、Ｘ射线衍射、低温拉伸及电阻法等分析技术，研究了５种Ｔｉ－Ｎｉ－Ｎｂ形状记忆合金的组织、相变特性和应变恢复率。结果表明：随着Ｔｉ－Ｎｉ－Ｎｂ合金中铌含量的增加，β─Ｎｂ相的体积分数增加，Ｍ＿ｓ温度和应变恢复率降低，而相变温度滞后变化不大。为获得较宽的相变温度滞后和高的应变恢复率，Ｔｉ－Ｎｉ－Ｎｂ合金的钥含量应控制在８ａｔ％～９ａｔ％之间。
应用扫描电镜、电子探针、Ｘ射线衍射、低温拉伸及电阻法等分析技术，研究了５种Ｔｉ－Ｎｉ－Ｎｂ形状记忆合金的组织、相变特性和应变恢复率。结果表明：随着Ｔｉ－Ｎｉ－Ｎｂ合金中铌含量的增加，β─Ｎｂ相的体积分数增加，Ｍ＿ｓ温度和应变恢复率降低，而相变温度滞后变化不大。为获得较宽的相变温度滞后和高的应变恢复率，Ｔｉ－Ｎｉ－Ｎｂ合金的钥含量应控制在８ａｔ％～９ａｔ％之间。
1996(5).
摘要:
介绍了几种新锆合金４００℃，１０．３ＭＰａ静态高压釜试验结果和室温及高温（３７５℃）的拉伸试验结果，分析了新合金中合金元素Ｎｂ．Ｓｎ．Ｆｅ．Ｃｒ对抗伸强度及耐蚀性能的影响。结果表明：通过控制合金元素的含量，在经历与Ｚｒ－４相同的生产工艺条件下、可以得到强度和耐蚀性能更为优异的新铝合金。试验表明：这种新型的Ｚｒ－Ｓｎ－Ｆｅ－Ｃｒ－Ｎｂ中加入Ｎｂ量应在０．１ｗｔ％－０．３ｗｔ％之间；在含１ｗｔ％Ｎｂ的新合金中，Ｓｎ的含量不应低于０．５ｗｔ％：在新合金研制时，适当提高Ｆｅ＋Ｃｒ的含量是有益的，但Ｆｅ／Ｃｒ比不应
介绍了几种新锆合金４００℃，１０．３ＭＰａ静态高压釜试验结果和室温及高温（３７５℃）的拉伸试验结果，分析了新合金中合金元素Ｎｂ．Ｓｎ．Ｆｅ．Ｃｒ对抗伸强度及耐蚀性能的影响。结果表明：通过控制合金元素的含量，在经历与Ｚｒ－４相同的生产工艺条件下、可以得到强度和耐蚀性能更为优异的新铝合金。试验表明：这种新型的Ｚｒ－Ｓｎ－Ｆｅ－Ｃｒ－Ｎｂ中加入Ｎｂ量应在０．１ｗｔ％－０．３ｗｔ％之间；在含１ｗｔ％Ｎｂ的新合金中，Ｓｎ的含量不应低于０．５ｗｔ％：在新合金研制时，适当提高Ｆｅ＋Ｃｒ的含量是有益的，但Ｆｅ／Ｃｒ比不应
1996(5).
摘要:
研究了钼粉含氧量和石蜡添加量对粉浆挤压细长钼管脱蜡预结完好率的影响。结果表明，钼粉含氧量在０．２８％－０．８％范围内和石蜡添加量为５０．６Ｖｏｌ％～５５．７Ｖｏｌ％时，钼管脱蜡完好率最高。
研究了钼粉含氧量和石蜡添加量对粉浆挤压细长钼管脱蜡预结完好率的影响。结果表明，钼粉含氧量在０．２８％－０．８％范围内和石蜡添加量为５０．６Ｖｏｌ％～５５．７Ｖｏｌ％时，钼管脱蜡完好率最高。
1996(5):7-11.
摘要:
用ＸＲＤ、ＳＥＭ和ＴＥＭ对粉末熔化法（ＰＭＰ）ＹＢＣＯ超导体中ＹＢｕ＿２Ｃｕ＿３Ｏ＿ｘ（１２３）相的形成动力学进行了研究。结果表明，ＹＢ＿２Ｃｕ＿３Ｏ＿ｘ相的形成至少经历了４个不同的阶段；其最大生长速率主要受控于Ｙ在Ｂａ－Ｃｕ－Ｏ熔融液相中的溶解度和过冷度；超导相中起有效磁通钉扎中心的晶体缺陷及其密度和分布状态，与形成１２３相所需元素组分的质量传输路径、凝固速度密切相关。
用ＸＲＤ、ＳＥＭ和ＴＥＭ对粉末熔化法（ＰＭＰ）ＹＢＣＯ超导体中ＹＢｕ＿２Ｃｕ＿３Ｏ＿ｘ（１２３）相的形成动力学进行了研究。结果表明，ＹＢ＿２Ｃｕ＿３Ｏ＿ｘ相的形成至少经历了４个不同的阶段；其最大生长速率主要受控于Ｙ在Ｂａ－Ｃｕ－Ｏ熔融液相中的溶解度和过冷度；超导相中起有效磁通钉扎中心的晶体缺陷及其密度和分布状态，与形成１２３相所需元素组分的质量传输路径、凝固速度密切相关。
1996(5):12-15.
摘要:
研究了加入ＳｉＣ晶须对Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）基金属陶瓷抗弯强度和断裂韧性的影响。结果表明：加入１０Ｖｏｌ％ＳｉＣ晶须能提高抗弯强度和断裂韧性；该材料的载荷－位移曲线因晶须的反复阻止作用呈锯齿状；材料的良好强韧性是金属相增强增韧、裂纹偏转增韧以及ＳｉＣ晶须的裂纹桥接与拔出效应共同作用的结果。
研究了加入ＳｉＣ晶须对Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）基金属陶瓷抗弯强度和断裂韧性的影响。结果表明：加入１０Ｖｏｌ％ＳｉＣ晶须能提高抗弯强度和断裂韧性；该材料的载荷－位移曲线因晶须的反复阻止作用呈锯齿状；材料的良好强韧性是金属相增强增韧、裂纹偏转增韧以及ＳｉＣ晶须的裂纹桥接与拔出效应共同作用的结果。
1996(5):16-17.
摘要:
复相材料的协同效应在其强度、韧性，断裂等特性和现象中表现得尤为明显，也是复相材料研究中认识最肤浅的内容。本研究通过对球形颗粒增强金属基复材料中模量强化与位位强化的分析，探讨了这两种强化间的协同作用。结果表明，该体系中协同强化作用是很明显的。一般通过适当的模型和数学处理，协同作者是可以逐步认识的。
复相材料的协同效应在其强度、韧性，断裂等特性和现象中表现得尤为明显，也是复相材料研究中认识最肤浅的内容。本研究通过对球形颗粒增强金属基复材料中模量强化与位位强化的分析，探讨了这两种强化间的协同作用。结果表明，该体系中协同强化作用是很明显的。一般通过适当的模型和数学处理，协同作者是可以逐步认识的。
1996(5):18-21.
摘要:
观察分析了Ｆｅ４０Ｍｏ合金在１０￣５０ｋＰａ的硫蒸气中的高温硫化动力学规律和硫化产物层结构变化。结果表明，硫压对Ｆｅ４０Ｍｏ的硫化动力学规律和硫化速度有一定影响，５０ｋＰａ时比１０ｋＰａ硫化还慢些；高硫压及较高温度下合金硫化由其中Ｆｅ的硫化控制，而不象低硫压时只受Ｍｏ的硫化控制。这些表现与Ｆｅ２０Ｍｏ的相近，表明在高温和高硫压的苛刻环境中，合金中添加Ｍｏ的作用被削弱了。合金硫化动力学表现与产物层结
观察分析了Ｆｅ４０Ｍｏ合金在１０￣５０ｋＰａ的硫蒸气中的高温硫化动力学规律和硫化产物层结构变化。结果表明，硫压对Ｆｅ４０Ｍｏ的硫化动力学规律和硫化速度有一定影响，５０ｋＰａ时比１０ｋＰａ硫化还慢些；高硫压及较高温度下合金硫化由其中Ｆｅ的硫化控制，而不象低硫压时只受Ｍｏ的硫化控制。这些表现与Ｆｅ２０Ｍｏ的相近，表明在高温和高硫压的苛刻环境中，合金中添加Ｍｏ的作用被削弱了。合金硫化动力学表现与产物层结
1996(5):22-27.
摘要:
通过对Ｔｉ－３３Ａｌ－３Ｃｒ－０．５Ｍｏ（ｗｔ％）合金在９００℃高温拉伸时的变形特性、显微组织变化及断口形貌的研究。发现ＴｉＡｌ基合金高温变形主要是通过等轴γ相晶粒内的位错滑移、晶界滑移和层片晶团中层片间的相对滑移来进行的；γ相晶粒在变形过程中发生周期性的动态再结晶并引起流变应力周期性波动；层片状晶团与γ晶粒变形的非协调性导致孔洞在Ｌ／γ界面形核，长大并相互连通使合金最后断裂。
通过对Ｔｉ－３３Ａｌ－３Ｃｒ－０．５Ｍｏ（ｗｔ％）合金在９００℃高温拉伸时的变形特性、显微组织变化及断口形貌的研究。发现ＴｉＡｌ基合金高温变形主要是通过等轴γ相晶粒内的位错滑移、晶界滑移和层片晶团中层片间的相对滑移来进行的；γ相晶粒在变形过程中发生周期性的动态再结晶并引起流变应力周期性波动；层片状晶团与γ晶粒变形的非协调性导致孔洞在Ｌ／γ界面形核，长大并相互连通使合金最后断裂。
1996(5):28-29.
摘要:
根据冶金测量车现场测试数据，应用物理－统计方法，回归出钛与钛合金在热轧过程中的道次温降模型，并将模型预报与实测结果进行了比较。表明回归模型可以用于热轧过程的道次温降预报中。
根据冶金测量车现场测试数据，应用物理－统计方法，回归出钛与钛合金在热轧过程中的道次温降模型，并将模型预报与实测结果进行了比较。表明回归模型可以用于热轧过程的道次温降预报中。
1996(5):30-33.
摘要:
应用扫描电镜、电子探针、Ｘ射线衍射、低温拉伸及电阻法等分析技术，研究了５种Ｔｉ－Ｎｉ－Ｎｂ形状记忆合金的组织、相变特性和应变恢复率。结果表明：随着Ｔｉ－Ｎｉ－Ｎｂ合金中铌含量的增加。β－Ｎｂ相的体积分数增加，Ｍｓ温度和应变恢复率降低，而相变温度滞后变化不大。为获得较宽的相变温度滞后和高的应变恢复率，Ｔｉ－Ｎｉ－Ｎｂ合金的铌含量应控制在８ａｔ％￣９ａｔ％之间。
应用扫描电镜、电子探针、Ｘ射线衍射、低温拉伸及电阻法等分析技术，研究了５种Ｔｉ－Ｎｉ－Ｎｂ形状记忆合金的组织、相变特性和应变恢复率。结果表明：随着Ｔｉ－Ｎｉ－Ｎｂ合金中铌含量的增加。β－Ｎｂ相的体积分数增加，Ｍｓ温度和应变恢复率降低，而相变温度滞后变化不大。为获得较宽的相变温度滞后和高的应变恢复率，Ｔｉ－Ｎｉ－Ｎｂ合金的铌含量应控制在８ａｔ％￣９ａｔ％之间。
1996(5):34-39.
摘要:
研究了不同显微组织Ｔｉ８１１合金的热盐应力腐蚀性能。结果表明，经不同热处理，Ｔｉ８１１合金可获得板条组织、等轴组织、双态组织和针状组织。热盐优先浸蚀其原始β晶界α相，并且裂纹优先沿原始β晶界扩展。针状组织和板条组织由于在热盐应力腐蚀过程中原始β晶界α相的腐蚀通道作用、Ｔｉ３Ａｌ相的析出以及所产生的氢的作用，所以受热盐的浸蚀严重，强度和塑性显著降低。等轴组织的抗热盐应力腐蚀性能最佳。
研究了不同显微组织Ｔｉ８１１合金的热盐应力腐蚀性能。结果表明，经不同热处理，Ｔｉ８１１合金可获得板条组织、等轴组织、双态组织和针状组织。热盐优先浸蚀其原始β晶界α相，并且裂纹优先沿原始β晶界扩展。针状组织和板条组织由于在热盐应力腐蚀过程中原始β晶界α相的腐蚀通道作用、Ｔｉ３Ａｌ相的析出以及所产生的氢的作用，所以受热盐的浸蚀严重，强度和塑性显著降低。等轴组织的抗热盐应力腐蚀性能最佳。
1996(5):40-42.
摘要:
采用高温高压方法成功地合成了原位生成ＴｉＣ颗粒增强Ｔｉ基复合材料，增强颗粒ＴｉＣ的尺寸为纳米级。研究表明，在确定的温度下，晶粒尺寸随压力变化存在临界压力Ｐ＿ｃ，当压力小于Ｐ＿ｃ时，晶粒尺寸随压力的增加而减小；当压力大于Ａ时，晶粒尺寸随压力的增加而增大。合成温度对晶粒尺寸也有不同程度的影响。复合材料的显微硬度随ＴｉＣ晶粒尺寸减小而增大。
采用高温高压方法成功地合成了原位生成ＴｉＣ颗粒增强Ｔｉ基复合材料，增强颗粒ＴｉＣ的尺寸为纳米级。研究表明，在确定的温度下，晶粒尺寸随压力变化存在临界压力Ｐ＿ｃ，当压力小于Ｐ＿ｃ时，晶粒尺寸随压力的增加而减小；当压力大于Ａ时，晶粒尺寸随压力的增加而增大。合成温度对晶粒尺寸也有不同程度的影响。复合材料的显微硬度随ＴｉＣ晶粒尺寸减小而增大。
1996(5):49-51.
摘要:
研究了钼粉含氧量和石蜡添加量对粉浆挤压细长钼管脱蜡预结完好率的影响，结果表明，钼粉含氧量在０．２８％￣０．８％范围内和石蜡添加量为５０．６Ｖｏｌ％￣５５．７Ｖｏｌ％时，钼管脱蜡完好率最高。
研究了钼粉含氧量和石蜡添加量对粉浆挤压细长钼管脱蜡预结完好率的影响，结果表明，钼粉含氧量在０．２８％￣０．８％范围内和石蜡添加量为５０．６Ｖｏｌ％￣５５．７Ｖｏｌ％时，钼管脱蜡完好率最高。
