2009年第38卷第3期文章目次
2009, 38(3):377-379.
摘要:
氨化硅基钒应变层氧化镓膜制备了大量氮化镓纳米线, X射线衍射、扫描电子显微镜和透射电子显微镜观察发现, 纳米线具有十分光滑且干净的表面, 其直径为20~60 nm左右, 长度达到十几微米。高分辨透射电子显微镜和选区电子衍射分析结果表明, 制备的氮化稼纳米线为六方纤锌矿结构。光致发光谱显示制备的氮化稼纳米线有良好的发光特性。另外, 简单讨论了氮化稼纳米线的生长机制。
氨化硅基钒应变层氧化镓膜制备了大量氮化镓纳米线, X射线衍射、扫描电子显微镜和透射电子显微镜观察发现, 纳米线具有十分光滑且干净的表面, 其直径为20~60 nm左右, 长度达到十几微米。高分辨透射电子显微镜和选区电子衍射分析结果表明, 制备的氮化稼纳米线为六方纤锌矿结构。光致发光谱显示制备的氮化稼纳米线有良好的发光特性。另外, 简单讨论了氮化稼纳米线的生长机制。
2009, 38(3):380-383.
摘要:
研究了Ti添加对Nd9.4Fe79.6-xTixB11(x=0, 1, 2, 4, 6) 合金显微结构和磁性能的影响。结果表明，添加Ti能抑制Nd9.4Fe79.6-xTixB11合金中Nd2Fe23B3和Fe3B相的形成及α-Fe相的析出和长大，促进Nd2Fe14B相的形成。当Ti添加到一定量时，Ti能以TiB2质点的形式从合金中析出，TiB2质点能够抑制晶粒的长大，改善合金的显微结构。综合性能比较佳的Nd9.4Fe75.6Ti4B11合金薄带最佳退火工艺下剩磁Br为0.87 T，矫顽力Hcj达到931
研究了Ti添加对Nd9.4Fe79.6-xTixB11(x=0, 1, 2, 4, 6) 合金显微结构和磁性能的影响。结果表明，添加Ti能抑制Nd9.4Fe79.6-xTixB11合金中Nd2Fe23B3和Fe3B相的形成及α-Fe相的析出和长大，促进Nd2Fe14B相的形成。当Ti添加到一定量时，Ti能以TiB2质点的形式从合金中析出，TiB2质点能够抑制晶粒的长大，改善合金的显微结构。综合性能比较佳的Nd9.4Fe75.6Ti4B11合金薄带最佳退火工艺下剩磁Br为0.87 T，矫顽力Hcj达到931
2009, 38(3):384-388.
摘要:
在新型近β钛合金TLM(Ti-3Zr-2Sn-3Mo-25Nb)表面用溶胶-凝胶法镀上一层TiO2薄膜，再将薄膜依次用羟基化溶液和胺基化溶液处理以在薄膜表面引入活性OH-和NH2-，然后通过该活性官能团将肝素共价键接在薄膜表面。利用XRD、SEM和EDS研究了TiO2薄膜的相结构和表面特性；通过测定材料表面的接触角、溶血率和血小板黏附行为对肝素化TLM合金的血液相容性进行分析、评价。结果表明，表面肝素化处理后TLM合金的血液相容性得到了明显的改善。
在新型近β钛合金TLM(Ti-3Zr-2Sn-3Mo-25Nb)表面用溶胶-凝胶法镀上一层TiO2薄膜，再将薄膜依次用羟基化溶液和胺基化溶液处理以在薄膜表面引入活性OH-和NH2-，然后通过该活性官能团将肝素共价键接在薄膜表面。利用XRD、SEM和EDS研究了TiO2薄膜的相结构和表面特性；通过测定材料表面的接触角、溶血率和血小板黏附行为对肝素化TLM合金的血液相容性进行分析、评价。结果表明，表面肝素化处理后TLM合金的血液相容性得到了明显的改善。
2009, 38(3):389-392.
摘要:
以H3BO3作助熔剂，用高温固相法在1150 ℃、保温4 h的条件下成功制备了LaMgAl11O19:Mn的单相粉末样品并研究了其真空紫外光激发下的一系列发光特性。在紫外光(254 nm)激发下，LaMgAl11O19: Mn不发光；真空紫外光(147 nm)激发下，观察到Mn2+很强的3d5→3d44s的跃迁发光，峰值位于516 nm，结果表明，Mn2+的掺杂浓度在0.05 mol/mol时发光最强。为了继续增强LaMgAl11O19中Mn2+的发光强度，在固定Mn2+的浓度为0.05 mol/mol的
以H3BO3作助熔剂，用高温固相法在1150 ℃、保温4 h的条件下成功制备了LaMgAl11O19:Mn的单相粉末样品并研究了其真空紫外光激发下的一系列发光特性。在紫外光(254 nm)激发下，LaMgAl11O19: Mn不发光；真空紫外光(147 nm)激发下，观察到Mn2+很强的3d5→3d44s的跃迁发光，峰值位于516 nm，结果表明，Mn2+的掺杂浓度在0.05 mol/mol时发光最强。为了继续增强LaMgAl11O19中Mn2+的发光强度，在固定Mn2+的浓度为0.05 mol/mol的
2009, 38(3):393-397.
摘要:
在大型钛环热辗扩成形过程中，驱动辊半径R1与芯辊半径R2的比值R1/R2对变形区几何形状有重要影响，而后者对于获得高质量环件起着决定性的作用。本实验首先对变形区几何形状进行了解析描述，定量确定了其与R1/R2之间的关系；其次，基于动力显式FE程序ABAQUS/Explicit，建立了可靠的大型钛环热辗扩成形过程的热力耦合3D-FE模型；最后，采用FE模拟方法，从变形区几何形状角度研究了该成形过程中R1/R2对环件成形质量的影响及机制。研究结果表明，存在R1/R2的一个优化取值范围。R1/R2在此范围内取值
在大型钛环热辗扩成形过程中，驱动辊半径R1与芯辊半径R2的比值R1/R2对变形区几何形状有重要影响，而后者对于获得高质量环件起着决定性的作用。本实验首先对变形区几何形状进行了解析描述，定量确定了其与R1/R2之间的关系；其次，基于动力显式FE程序ABAQUS/Explicit，建立了可靠的大型钛环热辗扩成形过程的热力耦合3D-FE模型；最后，采用FE模拟方法，从变形区几何形状角度研究了该成形过程中R1/R2对环件成形质量的影响及机制。研究结果表明，存在R1/R2的一个优化取值范围。R1/R2在此范围内取值
2009, 38(3):398-403.
摘要:
钛合金显微组织的多样性给定量金相学研究带来了很大困难。在分析钛合金金相学特点及热变形中显微组织演变机制的基础上，应用体视学和定量金相学的方法，结合图形的数学运算，初步建立了一套针对钛合金不同典型显微组织特征参数的定量测量分析模型与方法，为定量化研究钛合金显微组织的演变以及组织与性能之间的关系进行了探索性工作。该定量分析模型与方法具有较强的可行性，实现了包括相的体积分数、β晶粒大小、魏氏组织中α条的厚度、丛域尺寸及网篮等多种类型组织中α相的尺寸、形态、位向分布等显微特征的参数化定量描述与分析。同时，提出了对
钛合金显微组织的多样性给定量金相学研究带来了很大困难。在分析钛合金金相学特点及热变形中显微组织演变机制的基础上，应用体视学和定量金相学的方法，结合图形的数学运算，初步建立了一套针对钛合金不同典型显微组织特征参数的定量测量分析模型与方法，为定量化研究钛合金显微组织的演变以及组织与性能之间的关系进行了探索性工作。该定量分析模型与方法具有较强的可行性，实现了包括相的体积分数、β晶粒大小、魏氏组织中α条的厚度、丛域尺寸及网篮等多种类型组织中α相的尺寸、形态、位向分布等显微特征的参数化定量描述与分析。同时，提出了对
2009, 38(3):404-408.
摘要:
利用分离式Hopkinson压杆和应变控制技术研究了AZ31B镁合金在压缩受力方向与轧制板面的法向成不同角度时的动态力学特性，同时分析了不同应变量下的塑性变形机制。结果表明：当加载应变率为1200 s-1时，不同取样方向的样品中孪晶数量均随塑性变形应变量的增大而增多；当加载应变率增大到为2800 s-1时，取样方向为0°和45°、流变曲线形状较应变率为1200 s-1时没有明显变化，而取样方向为90°时曲线形状由应变率为1200 s-1时的凹形变为凸形，曲线形状变化的原因是由于应变量增大，热软化效应使得孪
利用分离式Hopkinson压杆和应变控制技术研究了AZ31B镁合金在压缩受力方向与轧制板面的法向成不同角度时的动态力学特性，同时分析了不同应变量下的塑性变形机制。结果表明：当加载应变率为1200 s-1时，不同取样方向的样品中孪晶数量均随塑性变形应变量的增大而增多；当加载应变率增大到为2800 s-1时，取样方向为0°和45°、流变曲线形状较应变率为1200 s-1时没有明显变化，而取样方向为90°时曲线形状由应变率为1200 s-1时的凹形变为凸形，曲线形状变化的原因是由于应变量增大，热软化效应使得孪
2009, 38(3):409-412.
摘要:
采用光学显微镜、X射线衍射、DSC、弯曲试验等方法研究了Co-Fe合金的微观组织结构、马氏体相变特性及形状记忆效应。结果表明：Co-Fe合金的记忆效应源自合金中的fcc/hcp马氏体相变；Co-xFe (x=2%~6%, 质量分数)合金在x≥5.65%时为单一fcc结构的γ相，在x≤5.6时为含有ε马氏体相和γ相的双相组织；该合金的马氏体相变温度随着Fe含量的增加而线性降低，之间关系为：Ms (℃) = 417－69.97x(Fe%)；Co-4Fe合金的形状记忆可回复应变最大为0.86%，相信通过进一步的
采用光学显微镜、X射线衍射、DSC、弯曲试验等方法研究了Co-Fe合金的微观组织结构、马氏体相变特性及形状记忆效应。结果表明：Co-Fe合金的记忆效应源自合金中的fcc/hcp马氏体相变；Co-xFe (x=2%~6%, 质量分数)合金在x≥5.65%时为单一fcc结构的γ相，在x≤5.6时为含有ε马氏体相和γ相的双相组织；该合金的马氏体相变温度随着Fe含量的增加而线性降低，之间关系为：Ms (℃) = 417－69.97x(Fe%)；Co-4Fe合金的形状记忆可回复应变最大为0.86%，相信通过进一步的
2009, 38(3):413-415.
摘要:
利用机械合金化方法制备了Mg76-xTi12Fe8Ni4Bx (x=0，1，2，3，4)合金并对其储氢性能进行了系统的研究。在Mg76-xTi12Fe8Ni4Bx (x=0，1，2，3，4)合金中，Mg2Ni和NiTi是主要的合金相。B的加入使合金的非晶化程度提高，也降低了合金的吸放氢温度和滞后效应，但吸放氢平台有所上升，合金的吸氢量以及吸放氢速率均有下降
利用机械合金化方法制备了Mg76-xTi12Fe8Ni4Bx (x=0，1，2，3，4)合金并对其储氢性能进行了系统的研究。在Mg76-xTi12Fe8Ni4Bx (x=0，1，2，3，4)合金中，Mg2Ni和NiTi是主要的合金相。B的加入使合金的非晶化程度提高，也降低了合金的吸放氢温度和滞后效应，但吸放氢平台有所上升，合金的吸氢量以及吸放氢速率均有下降
2009, 38(3):416-420.
摘要:
采用微观相场法研究高Al浓度Ni75AlxV25-x合金析出相Ni3Al的反位缺陷随Al浓度增高的变化规律。选取在1150 K温度下时效从8 at%Al至20 at%Al的共14个合金作为研究对象。研究结果显示：此类型合金主要反位缺陷类型是VAl 、NiAl；随Al浓度增高，反位缺陷AlNi增高；而NiAl、VAl、VNi 3种反位缺陷变化与Al浓度和Ni3V析出与否相关，Al浓度稍低时，有Ni3V相析出，Al浓度增高反位缺陷NiAl降低，VNi升高，VAl没变化；Al浓度稍高时，无Ni3V相析出，Al
采用微观相场法研究高Al浓度Ni75AlxV25-x合金析出相Ni3Al的反位缺陷随Al浓度增高的变化规律。选取在1150 K温度下时效从8 at%Al至20 at%Al的共14个合金作为研究对象。研究结果显示：此类型合金主要反位缺陷类型是VAl 、NiAl；随Al浓度增高，反位缺陷AlNi增高；而NiAl、VAl、VNi 3种反位缺陷变化与Al浓度和Ni3V析出与否相关，Al浓度稍低时，有Ni3V相析出，Al浓度增高反位缺陷NiAl降低，VNi升高，VAl没变化；Al浓度稍高时，无Ni3V相析出，Al
2009, 38(3):421-425.
摘要:
采用TEM、SEM和EBSD等组织分析技术研究了β退火态片层组织TC11钛合金两相区热变形球化过程中组织的精细结构和晶界特征。结果表明，片层组织的球化过程包括α片内小角度晶界形变和回复亚结构的形成、β相沿亚晶界扩散和晶界滑动作用下片层的解体以及晶界扩散和滑动驱动下α晶粒的球化和组织的均匀化。EBSD测试结果揭示了片层组织两相区热变形的球化机制为α相的连续动态再结晶和β相的动态回复或不连续动态再结晶过程
采用TEM、SEM和EBSD等组织分析技术研究了β退火态片层组织TC11钛合金两相区热变形球化过程中组织的精细结构和晶界特征。结果表明，片层组织的球化过程包括α片内小角度晶界形变和回复亚结构的形成、β相沿亚晶界扩散和晶界滑动作用下片层的解体以及晶界扩散和滑动驱动下α晶粒的球化和组织的均匀化。EBSD测试结果揭示了片层组织两相区热变形的球化机制为α相的连续动态再结晶和β相的动态回复或不连续动态再结晶过程
2009, 38(3):426-430.
摘要:
采用十字形试样测试分析有C涂层和无C涂层两种SiC纤维增强钛基复合材料的横向力学性能，以横向载荷作用下应力-应变曲线上的非线性拐点计算界面的强度。结果表明，有C涂层的界面横向开裂强度为53 MPa，低于无C涂层的界面开裂强度196 MPa，并且前者在横向载荷作用下沿C涂层与纤维之间开裂，而后者沿反应生成物与基体间开裂；体积分数为30%的多根纤维钛基复合材料的非线性拐点应力低于单根纤维复合材料，这主要是由于残余应力的减少引起，界面强度并没有明显变化
采用十字形试样测试分析有C涂层和无C涂层两种SiC纤维增强钛基复合材料的横向力学性能，以横向载荷作用下应力-应变曲线上的非线性拐点计算界面的强度。结果表明，有C涂层的界面横向开裂强度为53 MPa，低于无C涂层的界面开裂强度196 MPa，并且前者在横向载荷作用下沿C涂层与纤维之间开裂，而后者沿反应生成物与基体间开裂；体积分数为30%的多根纤维钛基复合材料的非线性拐点应力低于单根纤维复合材料，这主要是由于残余应力的减少引起，界面强度并没有明显变化
2009, 38(3):431-433.
摘要:
利用铜模吸铸法制备了Gd60Co26Al14非晶合金。采用示差扫描量热法（DSC），X射线衍射（XRD）和超导量子磁强计（SQUID）研究了其结构与磁热性能。XRD分析表明：铸态Gd60Co26Al14合金是完全的非晶结构；DSC测试显示Gd60Co26Al14合金在加热过程中在571 K发生玻璃化转变，并且出现了两个结晶温度，分别是602 K和642 K。 SQUID测试结果表明：Gd60Co26Al14合金出现两个居里温度，分别是82 K和128 K；合金在外磁场5 T下82 K处的磁熵变达到7 J·
利用铜模吸铸法制备了Gd60Co26Al14非晶合金。采用示差扫描量热法（DSC），X射线衍射（XRD）和超导量子磁强计（SQUID）研究了其结构与磁热性能。XRD分析表明：铸态Gd60Co26Al14合金是完全的非晶结构；DSC测试显示Gd60Co26Al14合金在加热过程中在571 K发生玻璃化转变，并且出现了两个结晶温度，分别是602 K和642 K。 SQUID测试结果表明：Gd60Co26Al14合金出现两个居里温度，分别是82 K和128 K；合金在外磁场5 T下82 K处的磁熵变达到7 J·
2009, 38(3):434-438.
摘要:
通过测算不同成分Ni-Cr-Co-W-Mo-Al-Ta系单晶合金在蠕变期间元素扩散的迁移率和γ￠相定向粗化速率，研究了元素之间相互作用对扩散速率及γ￠相定向粗化速率的影响。结果表明：在γ￠相定向粗化期间，合金中γ￠相的筏形化速率随成分和应力不同而变化，且γ￠相筏形化时间随施加应力的提高而缩短，其中，元素扩散及γ￠相定向粗化的驱动力与施加应力及弹性模量相关。元素之间的相互作用对元素Al的扩散速率有影响，随合金中难熔元素Ta+Mo总含量及Ta/W的比值增加，可提高Al的扩散激活能，降低Al的扩散速率，延长γ￠
通过测算不同成分Ni-Cr-Co-W-Mo-Al-Ta系单晶合金在蠕变期间元素扩散的迁移率和γ￠相定向粗化速率，研究了元素之间相互作用对扩散速率及γ￠相定向粗化速率的影响。结果表明：在γ￠相定向粗化期间，合金中γ￠相的筏形化速率随成分和应力不同而变化，且γ￠相筏形化时间随施加应力的提高而缩短，其中，元素扩散及γ￠相定向粗化的驱动力与施加应力及弹性模量相关。元素之间的相互作用对元素Al的扩散速率有影响，随合金中难熔元素Ta+Mo总含量及Ta/W的比值增加，可提高Al的扩散激活能，降低Al的扩散速率，延长γ￠
2009, 38(3):439-442.
摘要:
通过分析相图，配制成分分别为Au-24Ag-3.25Si、Au-24Ag-3.25Si-1.5Cu、Au-24Ag-3.25Si-2.0Cu、Au-24Ag-3.25Si-2.5Cu4种合金，中频感应真空熔铸法制备铸锭，在流动氢气保护管式电阻炉中进行焊接实验，基板采用纯Ni片，焊接温度为550 ℃。使用微量型DTA差热分析仪测定钎料合金的熔化温度，并通过金相观察和扫描电镜观察结合X射线能谱分析对钎料合金的组织和焊接性能进行研究。结果表明，添加适量的Cu元素能降低Au-24Ag-3.25Si钎料合金的熔点，
通过分析相图，配制成分分别为Au-24Ag-3.25Si、Au-24Ag-3.25Si-1.5Cu、Au-24Ag-3.25Si-2.0Cu、Au-24Ag-3.25Si-2.5Cu4种合金，中频感应真空熔铸法制备铸锭，在流动氢气保护管式电阻炉中进行焊接实验，基板采用纯Ni片，焊接温度为550 ℃。使用微量型DTA差热分析仪测定钎料合金的熔化温度，并通过金相观察和扫描电镜观察结合X射线能谱分析对钎料合金的组织和焊接性能进行研究。结果表明，添加适量的Cu元素能降低Au-24Ag-3.25Si钎料合金的熔点，
2009, 38(3):443-446.
摘要:
利用离子辅助蒸发技术在PET塑料衬底上制备柔性ITO薄膜，重点分析了柔性ITO薄膜在增加SiO2缓冲层前后的性能变化。采用X射线衍射、紫外-可见分光光度计、四探针电阻测量仪、NT100光学轮廓仪等测试手段对薄膜样品进行表征。实验结果表明：增加缓冲层后，柔性ITO薄膜的X射线衍射特征峰的强度增加；薄膜电阻率减小为1.21×10-3 Ω·cm；可见光峰值透过率为85%左右；表面相对光滑；薄膜电阻在一定的弯曲状态保持一定的稳定性
利用离子辅助蒸发技术在PET塑料衬底上制备柔性ITO薄膜，重点分析了柔性ITO薄膜在增加SiO2缓冲层前后的性能变化。采用X射线衍射、紫外-可见分光光度计、四探针电阻测量仪、NT100光学轮廓仪等测试手段对薄膜样品进行表征。实验结果表明：增加缓冲层后，柔性ITO薄膜的X射线衍射特征峰的强度增加；薄膜电阻率减小为1.21×10-3 Ω·cm；可见光峰值透过率为85%左右；表面相对光滑；薄膜电阻在一定的弯曲状态保持一定的稳定性
17 非晶合金晶化曲线的研究
2009, 38(3):447-450.
摘要:
采用静置激光点热源重熔技术，对非晶合金重熔后的晶化特征进行分析。结果表明，热影响区(HAZ)的晶化趋势大于熔化区(MZ)，在热影响区和母材的交界位置，合金处于即将晶化而又未晶化的临界状态，晶化曲线与临界位置的热循环曲线相切。根据相切原理，通过数值模拟不同重熔条件下临界位置的热循环曲线，建立了用于直观预测焊接工艺参数的非晶合金Zr48Cu45Al17晶化曲线
采用静置激光点热源重熔技术，对非晶合金重熔后的晶化特征进行分析。结果表明，热影响区(HAZ)的晶化趋势大于熔化区(MZ)，在热影响区和母材的交界位置，合金处于即将晶化而又未晶化的临界状态，晶化曲线与临界位置的热循环曲线相切。根据相切原理，通过数值模拟不同重熔条件下临界位置的热循环曲线，建立了用于直观预测焊接工艺参数的非晶合金Zr48Cu45Al17晶化曲线
2009, 38(3):451-455.
摘要:
用感应熔炼法制备了La0.5Pr0.2Nd0.1Mg0.2(Ni0.85-xCo0.15Alx)3.5(x=0.01~0.04)合金，并在氩气气氛下，用900 ℃退火处理。XRD分析表明，合金有两个主相：La2Ni7相和LaNi5相，晶轴比c/a随着Al含量的增大而增大。电化学测试表明，放电容量随着Al含量的增大而减小，由x=0.01时的394.6 mAh/g下降到x=0.04时的380.6 mAh/g，充放电循环衰减速率由x=0.01时的–0.32 mAh/(g·cycle)降为x=0.04时的–0.2
用感应熔炼法制备了La0.5Pr0.2Nd0.1Mg0.2(Ni0.85-xCo0.15Alx)3.5(x=0.01~0.04)合金，并在氩气气氛下，用900 ℃退火处理。XRD分析表明，合金有两个主相：La2Ni7相和LaNi5相，晶轴比c/a随着Al含量的增大而增大。电化学测试表明，放电容量随着Al含量的增大而减小，由x=0.01时的394.6 mAh/g下降到x=0.04时的380.6 mAh/g，充放电循环衰减速率由x=0.01时的–0.32 mAh/(g·cycle)降为x=0.04时的–0.2
2009, 38(3):456-459.
摘要:
利用电化学暂态技术如循环伏安法、计时电位法和计时电流法研究了K2ZrF6-LiCl-KCl熔盐体系中，温度为923 K时Zr(Ⅵ)在钼电极上的电还原过程。结果表明，Zr(Ⅵ)在钼电极上的电还原是通过两步电子转移反应完成的。其电化学反应历程为：Zr(Ⅵ)+2e = Zr(Ⅱ)，Zr(Ⅱ)+2e=Zr。其中间产物经X射线衍射分析为ZrCl2。计时电流曲线研究表明，锆在析出时存在成核极化现象，成核过程为瞬间成核过程
利用电化学暂态技术如循环伏安法、计时电位法和计时电流法研究了K2ZrF6-LiCl-KCl熔盐体系中，温度为923 K时Zr(Ⅵ)在钼电极上的电还原过程。结果表明，Zr(Ⅵ)在钼电极上的电还原是通过两步电子转移反应完成的。其电化学反应历程为：Zr(Ⅵ)+2e = Zr(Ⅱ)，Zr(Ⅱ)+2e=Zr。其中间产物经X射线衍射分析为ZrCl2。计时电流曲线研究表明，锆在析出时存在成核极化现象，成核过程为瞬间成核过程
2009, 38(3):460-464.
摘要:
基于工程振动控制的角度，通过TiNi形状记忆合金棒材在室温条件下的力学性能试验，以相变应力、变形模量、残余应变、耗能能力等作为该合金棒材的力学特征参数，分析了这些特征参数随加载速率、应变幅值、载荷循环等加载工况的变化规律。结果表明：超弹性TiNi形状记忆合金棒材具有良好的耗能能力及阻尼性能，可满足工程结构振动控制的需要。但在工程应用时，应考虑加载速率、应变幅值、载荷循环等因素对TiNi形状记忆合金棒材力学行为的影响，根据具体工况合理设计
基于工程振动控制的角度，通过TiNi形状记忆合金棒材在室温条件下的力学性能试验，以相变应力、变形模量、残余应变、耗能能力等作为该合金棒材的力学特征参数，分析了这些特征参数随加载速率、应变幅值、载荷循环等加载工况的变化规律。结果表明：超弹性TiNi形状记忆合金棒材具有良好的耗能能力及阻尼性能，可满足工程结构振动控制的需要。但在工程应用时，应考虑加载速率、应变幅值、载荷循环等因素对TiNi形状记忆合金棒材力学行为的影响，根据具体工况合理设计
2009, 38(3):465-467.
摘要:
规模化制备高性能烧结钕铁硼材料对磁体磁性能稳定性提出了很高的要求。研究了Zr和Nb添加对磁体性能稳定性的影响。结果表明：Zr添加含量增加到0.07%，磁体的烧结温度可高达1110 ℃，晶粒不发生异常长大，矫顽力达到1021 kA/m左右，Nb的添加提高了磁体的方形度。当Nb和Zr复合添加时，制备的磁体磁性能高，性能稳定性好，最大磁能积为403.8±4.7 kJ/m3，这主要是由于Zr的添加极大地降低了磁体对烧结温度的敏感性
规模化制备高性能烧结钕铁硼材料对磁体磁性能稳定性提出了很高的要求。研究了Zr和Nb添加对磁体性能稳定性的影响。结果表明：Zr添加含量增加到0.07%，磁体的烧结温度可高达1110 ℃，晶粒不发生异常长大，矫顽力达到1021 kA/m左右，Nb的添加提高了磁体的方形度。当Nb和Zr复合添加时，制备的磁体磁性能高，性能稳定性好，最大磁能积为403.8±4.7 kJ/m3，这主要是由于Zr的添加极大地降低了磁体对烧结温度的敏感性
22 BGA焊点剪切性能的评价
2009, 38(3):468-472.
摘要:
设计了用单个微焊球和两块带焊盘的FR4板焊接而成的搭接接头，研究了不同稀土含量及不同加载速率对接头强度及塑性的影响。结果表明，微量稀土(质量分数<0.25%)不但能提高焊点的剪切强度，而且可以改善焊点的塑性。而当稀土含量进一步增加时，焊点的强度及塑性均下降。焊点的剪切强度及伸长量随应变速率的增加而增加。通过对焊点显微组织的分析可知，微量稀土可显著细化焊点的显微组织，特别是抑制了钎料内部及界面处金属间化合物的生长，从而改善了焊点的力学性能。对断口形貌的分析同样证明了伸长量随剪切速率增加而增加
设计了用单个微焊球和两块带焊盘的FR4板焊接而成的搭接接头，研究了不同稀土含量及不同加载速率对接头强度及塑性的影响。结果表明，微量稀土(质量分数<0.25%)不但能提高焊点的剪切强度，而且可以改善焊点的塑性。而当稀土含量进一步增加时，焊点的强度及塑性均下降。焊点的剪切强度及伸长量随应变速率的增加而增加。通过对焊点显微组织的分析可知，微量稀土可显著细化焊点的显微组织，特别是抑制了钎料内部及界面处金属间化合物的生长，从而改善了焊点的力学性能。对断口形貌的分析同样证明了伸长量随剪切速率增加而增加
2009, 38(3):473-476.
摘要:
为提高Ti6Al7Nb合金耐磨性，采用磁控溅射技术在合金表面制备了TiN涂层，通过扫描电镜、光学显微镜、X射线衍射仪和销-盘式磨损实验研究了涂层的相结构和磨损性能。结果表明：涂层与基材结合良好，涂层的成分与结构随溅射时间而变化。溅射3 h时，涂层由表及里的相组成依次为TiN、TiN+Ti2N、Ti2N，其中TiN层硬度提高至基材的3倍。在10~40 N载荷下涂层明显改善了合金的抗磨损性。表面改性后合金的磨损机制由原来的氧化磨损+粘着磨损转变为以磨粒磨损为主
为提高Ti6Al7Nb合金耐磨性，采用磁控溅射技术在合金表面制备了TiN涂层，通过扫描电镜、光学显微镜、X射线衍射仪和销-盘式磨损实验研究了涂层的相结构和磨损性能。结果表明：涂层与基材结合良好，涂层的成分与结构随溅射时间而变化。溅射3 h时，涂层由表及里的相组成依次为TiN、TiN+Ti2N、Ti2N，其中TiN层硬度提高至基材的3倍。在10~40 N载荷下涂层明显改善了合金的抗磨损性。表面改性后合金的磨损机制由原来的氧化磨损+粘着磨损转变为以磨粒磨损为主
2009, 38(3):477-480.
摘要:
采用回流焊工艺在ENIG镀层印制电路板上组装289 I/Os 无铅Sn-3.0Ag-0.5Cu 球栅阵列封装器件，对封装后的电路板进行随机振动可靠性试验，采用X-Ray、SEM和EDX等测试确定焊点在随机振动试验过程中的失效机制，探讨焊点沿界面失效与镀层内P元素的分布和含量的关系。在振动试验中失效和未失效的BGA焊点与镀层界面表现出类似的微观形貌，Ni层因被氧化腐蚀而在焊点截面形貌上出现“缺齿”痕迹，而在表面形貌图上此呈现黑色的氧化腐蚀裂纹。P在镀层表面的聚集对Ni的氧化腐蚀有促进作用，同时P的聚集也明显
采用回流焊工艺在ENIG镀层印制电路板上组装289 I/Os 无铅Sn-3.0Ag-0.5Cu 球栅阵列封装器件，对封装后的电路板进行随机振动可靠性试验，采用X-Ray、SEM和EDX等测试确定焊点在随机振动试验过程中的失效机制，探讨焊点沿界面失效与镀层内P元素的分布和含量的关系。在振动试验中失效和未失效的BGA焊点与镀层界面表现出类似的微观形貌，Ni层因被氧化腐蚀而在焊点截面形貌上出现“缺齿”痕迹，而在表面形貌图上此呈现黑色的氧化腐蚀裂纹。P在镀层表面的聚集对Ni的氧化腐蚀有促进作用，同时P的聚集也明显
2009, 38(3):481-484.
摘要:
采用单辊法和铜模铸造法制备了Fe75-xMxHf3Y2B20(M=Co, Nb; x=0, 4 at%)合金系的非晶薄带和非晶棒样品，并测试了该非晶合金系的差示扫描量热曲线、X射线衍射图谱和软磁性能。结果表明：少量的Nb或Co替代Fe75Hf3Y2B20中的Fe元素，合金的热稳定性和玻璃形成能力可得到明显的提高；其中Fe71Nb4Hf3Y2B20的过冷液相区宽度ΔTx高达75 K，约化玻璃转变温度Trg为0.58，直径达4 mm，饱和磁感应强度为0.97~1.08 T，该非晶合金同时具有较大的热稳定性、较
采用单辊法和铜模铸造法制备了Fe75-xMxHf3Y2B20(M=Co, Nb; x=0, 4 at%)合金系的非晶薄带和非晶棒样品，并测试了该非晶合金系的差示扫描量热曲线、X射线衍射图谱和软磁性能。结果表明：少量的Nb或Co替代Fe75Hf3Y2B20中的Fe元素，合金的热稳定性和玻璃形成能力可得到明显的提高；其中Fe71Nb4Hf3Y2B20的过冷液相区宽度ΔTx高达75 K，约化玻璃转变温度Trg为0.58，直径达4 mm，饱和磁感应强度为0.97~1.08 T，该非晶合金同时具有较大的热稳定性、较
2009, 38(3):485-487.
摘要:
以Ln(NO3)3·6H2O (Ln=Ce, Tb)及NaH2PO4·2H2O为原料，乙二醇为溶剂，在微反应器中合成了铈铽共掺杂磷酸镧（LaPO4:Ce3+, Tb3+）纳米发光颗粒。采用X射线衍射仪(XRD)、透射电子显微镜(TEM)和荧光光谱仪对LaPO4:Ce3+, Tb3+纳米发光颗粒的物相、微结构和荧光性能进行了表征。结果表明：LaPO4:Ce3+,Tb3+纳米发光颗粒具有六方晶系的晶体结构，形貌不规则，粒度为20 nm左右、窄的粒度分布的纳米颗粒，并且颗粒分散均匀，具有较强的荧光性能
以Ln(NO3)3·6H2O (Ln=Ce, Tb)及NaH2PO4·2H2O为原料，乙二醇为溶剂，在微反应器中合成了铈铽共掺杂磷酸镧（LaPO4:Ce3+, Tb3+）纳米发光颗粒。采用X射线衍射仪(XRD)、透射电子显微镜(TEM)和荧光光谱仪对LaPO4:Ce3+, Tb3+纳米发光颗粒的物相、微结构和荧光性能进行了表征。结果表明：LaPO4:Ce3+,Tb3+纳米发光颗粒具有六方晶系的晶体结构，形貌不规则，粒度为20 nm左右、窄的粒度分布的纳米颗粒，并且颗粒分散均匀，具有较强的荧光性能
2009, 38(3):488-491.
摘要:
研究了纯石墨和铜-石墨材料的阴极斑点的特性及真空电弧截流现象。发现纯石墨的阴极斑点呈现随机运动的特点，斑点的直径小于3 μm，阴极斑点每次运动的距离约为阴极斑点的半径。而铜-石墨的阴极斑点的运动与Cu相息息相关，它选择性的发生在Cu相上，阴极斑点的大小取决于Cu相的大小，阴极斑点的运动距离为Cu相之间的距离。同时，铜-石墨的真空电弧截流值1.18 A，远远大于纯石墨的截流值，这主要是由于两种材料不同的阴极斑点运动特性引起的
研究了纯石墨和铜-石墨材料的阴极斑点的特性及真空电弧截流现象。发现纯石墨的阴极斑点呈现随机运动的特点，斑点的直径小于3 μm，阴极斑点每次运动的距离约为阴极斑点的半径。而铜-石墨的阴极斑点的运动与Cu相息息相关，它选择性的发生在Cu相上，阴极斑点的大小取决于Cu相的大小，阴极斑点的运动距离为Cu相之间的距离。同时，铜-石墨的真空电弧截流值1.18 A，远远大于纯石墨的截流值，这主要是由于两种材料不同的阴极斑点运动特性引起的
2009, 38(3):492-495.
摘要:
采用X射线(XRD)、扫描电镜(SEM)、光学显微镜(OM)、动电位极化及浸泡腐蚀技术，研究了316L爆炸焊接前后的点蚀行为。XRD分析表明，相对于基体试样，316L侧焊缝和熔合区产生了第二相及δ铁素体相；动电位极化和浸泡腐蚀实验表明，316L基体及焊缝金属都表现出钝性，但焊接后的316L耐点蚀性降低，焊缝和熔合区被优先腐蚀
采用X射线(XRD)、扫描电镜(SEM)、光学显微镜(OM)、动电位极化及浸泡腐蚀技术，研究了316L爆炸焊接前后的点蚀行为。XRD分析表明，相对于基体试样，316L侧焊缝和熔合区产生了第二相及δ铁素体相；动电位极化和浸泡腐蚀实验表明，316L基体及焊缝金属都表现出钝性，但焊接后的316L耐点蚀性降低，焊缝和熔合区被优先腐蚀
2009, 38(3):496-499.
摘要:
报道了一种在C/C复合材料基体上制备抗烧蚀TaC涂层的新方法。采用红外光谱、XRD及SEM表征了生成TaC涂层的Ta源：TaO2F·rH2O·TaF5。采用SEM观察了不同温度下转变生成的TaC涂层的形貌。在1200 ℃高温热处理，TaC涂层形貌为细颗粒状，在1800 ℃高温热处理后，TaC涂层为柱状晶。TaC的生成机制为：TaO2F·rH2O·TaF5高温分解凝聚生成的Ta2O5沉积在C/C复合材料基体表面，碳原子在Ta2O5中扩散反应生成TaC，TaC涂层形貌可由生成Ta2O5的凝聚成核理论解释
报道了一种在C/C复合材料基体上制备抗烧蚀TaC涂层的新方法。采用红外光谱、XRD及SEM表征了生成TaC涂层的Ta源：TaO2F·rH2O·TaF5。采用SEM观察了不同温度下转变生成的TaC涂层的形貌。在1200 ℃高温热处理，TaC涂层形貌为细颗粒状，在1800 ℃高温热处理后，TaC涂层为柱状晶。TaC的生成机制为：TaO2F·rH2O·TaF5高温分解凝聚生成的Ta2O5沉积在C/C复合材料基体表面，碳原子在Ta2O5中扩散反应生成TaC，TaC涂层形貌可由生成Ta2O5的凝聚成核理论解释
2009, 38(3):500-505.
摘要:
利用共沉淀法和控制结晶氧化法在不同条件下分别制备出低价态球形Ni1/3Co1/3Mn1/3(OH)2和高价态球形Ni1/3Co1/3Mn1/3OOH前驱体，并分别和LiOH·H2O在不同温度烧结合成出球形锂离子正极材料Li(Ni1/3Co1/3Mn1/3)O2 。XPS分析表明，制备的高价态球形Ni1/3Co1/3Mn1/3OOH前驱体其过渡金属Ni、Co和Mn的价态分别是2+，3+, 4+。XRD分析表明，高价态球形Ni1/3Co1/3Mn1/3OOH前驱体比低价态球形Ni1/3Co1/3Mn1/3(O
利用共沉淀法和控制结晶氧化法在不同条件下分别制备出低价态球形Ni1/3Co1/3Mn1/3(OH)2和高价态球形Ni1/3Co1/3Mn1/3OOH前驱体，并分别和LiOH·H2O在不同温度烧结合成出球形锂离子正极材料Li(Ni1/3Co1/3Mn1/3)O2 。XPS分析表明，制备的高价态球形Ni1/3Co1/3Mn1/3OOH前驱体其过渡金属Ni、Co和Mn的价态分别是2+，3+, 4+。XRD分析表明，高价态球形Ni1/3Co1/3Mn1/3OOH前驱体比低价态球形Ni1/3Co1/3Mn1/3(O
2009, 38(3):506-509.
摘要:
利用透射电镜对Zr-4合金表面进行高能喷丸处理所致纳米结构的微观组织演变特征进行了研究。结果表明，经过喷丸处理变形后，Zr-4 合金表面形成一层平均晶粒尺寸为几纳米至十几纳米的致密纳米层，随着离表面距离的增加，晶粒尺寸也不断增加。通过对Zr-4 合金的变形行为以及微观结构组织演变的观察和分析，探讨了纳米晶的形成机制
利用透射电镜对Zr-4合金表面进行高能喷丸处理所致纳米结构的微观组织演变特征进行了研究。结果表明，经过喷丸处理变形后，Zr-4 合金表面形成一层平均晶粒尺寸为几纳米至十几纳米的致密纳米层，随着离表面距离的增加，晶粒尺寸也不断增加。通过对Zr-4 合金的变形行为以及微观结构组织演变的观察和分析，探讨了纳米晶的形成机制
2009, 38(3):510-513.
摘要:
为了观察分析烟气轮机动叶片GH864合金在热加工过程中组织演化规律，并进一步进行组织的优化控制，对取自棒材和成品叶片的热加工态及随后经热处理的样品进行系统的显微组织对比分析。结果表明：原始棒料晶粒度较均匀，叶片局部位置存在项链状组织；叶片晶粒度的不均匀性主要是由于锻造的过程中各部位的应变量不同，因而产生不同的动态再结晶行为；经过标准热处理后叶片发生了静态再结晶和晶粒长大现象，晶粒度较为均匀。在叶片的锻造过程中，M23C6和部分次生MC发生了回溶，在合金中仅有一些少量的TiC存在，它们主要分布于基体的晶界处
为了观察分析烟气轮机动叶片GH864合金在热加工过程中组织演化规律，并进一步进行组织的优化控制，对取自棒材和成品叶片的热加工态及随后经热处理的样品进行系统的显微组织对比分析。结果表明：原始棒料晶粒度较均匀，叶片局部位置存在项链状组织；叶片晶粒度的不均匀性主要是由于锻造的过程中各部位的应变量不同，因而产生不同的动态再结晶行为；经过标准热处理后叶片发生了静态再结晶和晶粒长大现象，晶粒度较为均匀。在叶片的锻造过程中，M23C6和部分次生MC发生了回溶，在合金中仅有一些少量的TiC存在，它们主要分布于基体的晶界处
33 水相法制备小粒径金溶胶
2009, 38(3):515-518.
摘要:
采用柠檬酸三钠还原氯金酸法制备金溶胶。研究了还原剂用量、试剂加入顺序、反应时间、搅拌速度等因素对金溶胶浓度、粒径、形貌和分散性的影响，使用紫外-可见分光光度计和透射电子显微镜对金溶胶的光学特性、粒径、形貌及结构进行表征。结果表明：制备小粒径金溶胶的最优条件为柠檬酸三钠(0.034 mol/L)与氯金酸(0.024 mol/L)溶液体积比为3:1，将氯金酸加入柠檬酸三钠溶液中为宜，反应时间6 min，搅拌速度约650 r/min；在此最优条件下可成功制备出形貌均一、分散性好、稳定性佳的金溶胶，其平均粒径约6
采用柠檬酸三钠还原氯金酸法制备金溶胶。研究了还原剂用量、试剂加入顺序、反应时间、搅拌速度等因素对金溶胶浓度、粒径、形貌和分散性的影响，使用紫外-可见分光光度计和透射电子显微镜对金溶胶的光学特性、粒径、形貌及结构进行表征。结果表明：制备小粒径金溶胶的最优条件为柠檬酸三钠(0.034 mol/L)与氯金酸(0.024 mol/L)溶液体积比为3:1，将氯金酸加入柠檬酸三钠溶液中为宜，反应时间6 min，搅拌速度约650 r/min；在此最优条件下可成功制备出形貌均一、分散性好、稳定性佳的金溶胶，其平均粒径约6
2009, 38(3):519-522.
摘要:
在Mg-Gd-Y-Zr合金凝固过程中施加不同频率的脉冲磁场，研究脉冲磁场对Mg-Gd-Y-Zr合金凝固的影响。实验结果表明，脉冲磁场使Mg-Gd-Y-Zr合金晶粒细化，在频率为5 Hz条件下获得最佳的晶粒细化效果，平均晶粒尺寸从未加脉冲磁场条件下的65 mm细化到37 mm。脉冲磁场的搅拌导致熔体磁过冷及熔体温度梯度降低是晶粒细化的主要原因。脉冲磁场的施加使抗拉强度和延伸率较常规铸造合金分别提高了4.8%、78.5%。
在Mg-Gd-Y-Zr合金凝固过程中施加不同频率的脉冲磁场，研究脉冲磁场对Mg-Gd-Y-Zr合金凝固的影响。实验结果表明，脉冲磁场使Mg-Gd-Y-Zr合金晶粒细化，在频率为5 Hz条件下获得最佳的晶粒细化效果，平均晶粒尺寸从未加脉冲磁场条件下的65 mm细化到37 mm。脉冲磁场的搅拌导致熔体磁过冷及熔体温度梯度降低是晶粒细化的主要原因。脉冲磁场的施加使抗拉强度和延伸率较常规铸造合金分别提高了4.8%、78.5%。
2009, 38(3):523-526.
摘要:
采用高分子辅助化学溶液沉积 (PACSD) 方法，在双轴织构的NiW (200)合金基底上沉积了厚度大于160 nm的Eu0.3Ce0.7O1.85-x(ECO)单一缓冲层。制得的ECO缓冲层双轴织构良好，表面平整、无裂纹。同时，Eu的掺杂提高了CeO2单一缓冲层薄膜的临界厚度。在沉积了ECO缓冲层的NiW基带上外延生长的YBCO薄膜，超导零电阻转变温度Tc0=86 K，临界电流密度达到Jc(0 T, 77 K)=0.4 MA/cm2。本研究提供了一种操作简单、成本低廉、性能优良的制备涂层导体单一缓冲层的
采用高分子辅助化学溶液沉积 (PACSD) 方法，在双轴织构的NiW (200)合金基底上沉积了厚度大于160 nm的Eu0.3Ce0.7O1.85-x(ECO)单一缓冲层。制得的ECO缓冲层双轴织构良好，表面平整、无裂纹。同时，Eu的掺杂提高了CeO2单一缓冲层薄膜的临界厚度。在沉积了ECO缓冲层的NiW基带上外延生长的YBCO薄膜，超导零电阻转变温度Tc0=86 K，临界电流密度达到Jc(0 T, 77 K)=0.4 MA/cm2。本研究提供了一种操作简单、成本低廉、性能优良的制备涂层导体单一缓冲层的
2009, 38(3):527-531.
摘要:
研究了30W-Cu EFP药型罩的制备及成形性能。采用普通钨粉、铜粉和超细钨铜复合粉制备两种不同的棒材，然后测试棒材的锻造性能，最后选用锻造性能好的材料制备EFP药型罩。研究表明：采用普通钨粉、铜粉制备的材料具有较好的压力加工性能；所制备的30W-Cu EFP药型罩材料的致密度达98.2%理论密度，退火后材料的抗拉强度达到315 MPa，延伸率达15.3%
研究了30W-Cu EFP药型罩的制备及成形性能。采用普通钨粉、铜粉和超细钨铜复合粉制备两种不同的棒材，然后测试棒材的锻造性能，最后选用锻造性能好的材料制备EFP药型罩。研究表明：采用普通钨粉、铜粉制备的材料具有较好的压力加工性能；所制备的30W-Cu EFP药型罩材料的致密度达98.2%理论密度，退火后材料的抗拉强度达到315 MPa，延伸率达15.3%
2009, 38(3):532-535.
摘要:
以简单高效的模板法，成功获得了碳酸钙纳米组装球、纳米片状组装体和梭状结构。首次将具有大比表面积的方解石型的碳酸钙纳米组装球经过表面处理后，与纳米银进行复合，成功获得了碳酸钙/纳米银复合球，该复合球在抗菌、卫生等领域具有广阔应用前景，它不仅可以降低贵金属银的消耗，更重要的是为纳米碳酸钙的实际应用提供了一个新的发展思路
以简单高效的模板法，成功获得了碳酸钙纳米组装球、纳米片状组装体和梭状结构。首次将具有大比表面积的方解石型的碳酸钙纳米组装球经过表面处理后，与纳米银进行复合，成功获得了碳酸钙/纳米银复合球，该复合球在抗菌、卫生等领域具有广阔应用前景，它不仅可以降低贵金属银的消耗，更重要的是为纳米碳酸钙的实际应用提供了一个新的发展思路
2009, 38(3):536-540.
摘要:
采用机械合金化技术制备了Mg58Al42储氢合金并借助于X 射线衍射仪、PARM273A和M5210电化学综合测试仪研究了其在不同球磨时间下的物相结构以及放电容量和耐腐蚀等电化学性能。 结果表明：合金粉末经高能球磨后产生了Mg17Al12新相，随着球磨时间的增加，衍射峰的相对强度下降，衍射峰变宽，合金的平均晶粒尺寸降低，内应力增大。合金的放电容量随球磨时间的延长先增加而后则降低，其中球磨20 h时，放电容量最大。合金的动电位极化曲线出现了钝化现象，合金腐蚀电流密度随球磨时间的延长先增大而后降低。合金的交流
采用机械合金化技术制备了Mg58Al42储氢合金并借助于X 射线衍射仪、PARM273A和M5210电化学综合测试仪研究了其在不同球磨时间下的物相结构以及放电容量和耐腐蚀等电化学性能。 结果表明：合金粉末经高能球磨后产生了Mg17Al12新相，随着球磨时间的增加，衍射峰的相对强度下降，衍射峰变宽，合金的平均晶粒尺寸降低，内应力增大。合金的放电容量随球磨时间的延长先增加而后则降低，其中球磨20 h时，放电容量最大。合金的动电位极化曲线出现了钝化现象，合金腐蚀电流密度随球磨时间的延长先增大而后降低。合金的交流
2009, 38(3):541-544.
摘要:
在300 K和0~13.3 kPa压力范围内，测量了海绵钯表面对CO、O2、CH4的吸附等温线。结果表明：钯表面对CO的吸附量先随压力的升高而增加，之后呈现饱和吸附状态；对O2的吸附至少可以分3个区间，在0~100 Pa压力区间，吸附量随压力升高快速增加，此后直至4 kPa的区间内，吸附量随压力升高较缓慢增加，但当压力高于4 kPa时，吸附量随压力的升高而增加又变得较为显著；CH4的吸附量相对较小，并持续随压力升高而缓慢增加。在整个压力测量区间，CO、CH4的吸附等温线符合兰缪尔模型，而O2的吸附等温线只
在300 K和0~13.3 kPa压力范围内，测量了海绵钯表面对CO、O2、CH4的吸附等温线。结果表明：钯表面对CO的吸附量先随压力的升高而增加，之后呈现饱和吸附状态；对O2的吸附至少可以分3个区间，在0~100 Pa压力区间，吸附量随压力升高快速增加，此后直至4 kPa的区间内，吸附量随压力升高较缓慢增加，但当压力高于4 kPa时，吸附量随压力的升高而增加又变得较为显著；CH4的吸附量相对较小，并持续随压力升高而缓慢增加。在整个压力测量区间，CO、CH4的吸附等温线符合兰缪尔模型，而O2的吸附等温线只
2009, 38(3):545-549.
摘要:
采用低压等离子喷涂技术在镍基单晶高温合金上制备了NiCoCrAlYTa涂层, 通过不同的真空热处理和预处理制度研究其对涂层/镍基单晶界面的影响。结果表明，1080 ℃真空热处理界面扩散带均产生胞状再结晶体，而1000 ℃和850 ℃无再结晶产生。预处理时喷砂压力大于0.2 MPa，在1080 ℃, 6 h热处理后再进行850 ℃, 24 h时效处理界面扩散带均产生再结晶体，无喷砂时无再结晶产生。同时热处理后界面处出现元素的相互扩散及富Ta的Ni2Ta和Cr2Ta相，Ta在胞状晶内偏聚
采用低压等离子喷涂技术在镍基单晶高温合金上制备了NiCoCrAlYTa涂层, 通过不同的真空热处理和预处理制度研究其对涂层/镍基单晶界面的影响。结果表明，1080 ℃真空热处理界面扩散带均产生胞状再结晶体，而1000 ℃和850 ℃无再结晶产生。预处理时喷砂压力大于0.2 MPa，在1080 ℃, 6 h热处理后再进行850 ℃, 24 h时效处理界面扩散带均产生再结晶体，无喷砂时无再结晶产生。同时热处理后界面处出现元素的相互扩散及富Ta的Ni2Ta和Cr2Ta相，Ta在胞状晶内偏聚
2009, 38(3):550-553.
摘要:
采用Gleeble-1500热模拟机对Ti-1300近β钛合金进行热压缩变形，研究其在温度为800~1010 ℃、应变速率为0.01~10 s-1、最大变形量为60%条件下的热变形行为。对热变形后的组织进行分析可知，在低应变速率下，主要发生动态再结晶；在高应变速率下，主要发生动态回复。根据试验数据得出了该合金的加工图，结果表明，Ti-1300合金在高应变速率下变形容易发生流变失稳现象，因此其锻造工艺应宜在较低的变形速率下进行，可得较细小的等轴动态再结晶组织
采用Gleeble-1500热模拟机对Ti-1300近β钛合金进行热压缩变形，研究其在温度为800~1010 ℃、应变速率为0.01~10 s-1、最大变形量为60%条件下的热变形行为。对热变形后的组织进行分析可知，在低应变速率下，主要发生动态再结晶；在高应变速率下，主要发生动态回复。根据试验数据得出了该合金的加工图，结果表明，Ti-1300合金在高应变速率下变形容易发生流变失稳现象，因此其锻造工艺应宜在较低的变形速率下进行，可得较细小的等轴动态再结晶组织
2009, 38(3):554-558.
摘要:
TiAl基合金作为一种新型轻质高温结构材料，以其密度低、比强度和比模量高，具有较好的抗氧化和蠕变性能以及优异的抗疲劳性能，在航空航天和汽车等领域具有广阔的应用前景。本文主要介绍了TiAl基合金的熔炼技术、熔模精密铸造技术及应用研究，并提出了TiAl基合金熔模精密铸造技术的不足与展望
TiAl基合金作为一种新型轻质高温结构材料，以其密度低、比强度和比模量高，具有较好的抗氧化和蠕变性能以及优异的抗疲劳性能，在航空航天和汽车等领域具有广阔的应用前景。本文主要介绍了TiAl基合金的熔炼技术、熔模精密铸造技术及应用研究，并提出了TiAl基合金熔模精密铸造技术的不足与展望
